เล่มประชุมกรรมการครั้งที่ 2_2564 แก้ไขเพิ่มเติม

149 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 Figure 4 Specimens preparation process 126 127 2.2 Experimental setup 128 129 Tensile properties are to be tested uniaxially using a universal testing machine (UTM), Narin 130 Universal Testing Machine Model NRI-T500-20B. The uniaxial tensile test is a standard 131 procedure for gauging hyperelastic properties [30]. Hysteretic characteristics are to be observed 132 by pulling the specimens to 100 percent elongation, then the specimen is allowed to shrink 133 back to its initial state (cyclic loading and unloading) [31]. Stress-strain curve can be drawn by 134 observing stress-strain characteristics when pulling the specimen to rupture point at the rate of 135 500 mm / min at room temperature (25 ± 2 ° C) according to ASTM D412. 5 specimens are to 136 be tested and results are averaged to yield a reported value. 137 138 3. Results and discussion 139 140 The experiments performed as stated in section 2 yield a number of notable results for both 141 the hysteretic characteristics and the stress-strain curves. What have been observed for the MFS 142 can be markedly distinguished from those of the SFS. Certain details and discussion of both 143 aspects of the experiments are as follows. 144 145 3.1 Hysteretic characteristics due to cyclic loading and unloading 146 147 Hysteretic characteristics of both the MFS and SFS of all models are shown in Figures 5-7. 148 It can be seen that the MFS is capable of withstanding greater stress compared with the SFS 149 under the same strain level. The hysteresis loops of the monoholar cases also appear 150 significantly larger than the solid cases, a phenomenon also seen in compression loading

150 151 experiment [32]. This is likely due to elastic instability caused by the presence of the circular 152 hole array in the MFS [6]. This elastic instability makes the difference between the pulling 153 stress and the retracting stress become larger, thus resulting in a larger hysteresis loop. The 154 hysteresis loops of MFS are large, showing a significant loss of energy resulting in better 155 energy absorption than SFS. In addition ligament thickness does alter the tolerable stress level 156 and also the loop size. Greater ligament thickness reduces tolerable stress level and hence 157 smaller hysteresis loop (Figures 5-7). The effect of increasing the ligament thickness tends to 158 decrease the size of the loop, showing the ability to see the lower energy lining as well. As 159 opposed to under compression loading when increasing the ligament thickness, resulting in the 160 loop size is larger. [8]. Also the MFS in this research is thin which is likely to undergo greater 161 elastic instability. The larger hysteresis loop of the MFS does not make it unable to get back to 162 the same state as that of the SFS when completely unloaded from the same level of tensile 163 strain. However both types of flat slabs do not return to their initial state before applying tension 164 loading [33]. The energy loss arising from the difference of the absorbing and releasing heat is 165 a result of the viscoelastic properties of rubber. [34] 166 5 M1-MFS 167 168 Cycle no. #1 4 169 Stress (MPa) 170 3 171 M1-SFS 172 2 173 174 175 1 176 177 0 178 0 10 20 30 40 50 60 179 Displacement (mm.) 180 Figure 5 Hysteretic characteristics under tension loading and unloading of M1-MFS and M1- 181 SFS 5 M2-MFS 182 183 Cycle no. #1 184 4 185 Stress (MPa) 186 3 187 M2-SFS 188 2 189 190 1 111111999999123456 197 0 0 10 20 30 40 50 60 Displacement (mm.) 198 Figure 6 Hysteretic characteristics under tension loading and unloading of M2-MFS and M2- 199 SFS

151 200 5.0 201 202 4.5 203 204 Cycle no. #1 205 206 4.0 207 208 3.5 M3-MFS 209 M3-SFS 210 Stress (MPa) 3.0 221112 50 60 213 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 10 20 30 40 0 Displacement (mm.) 214 Figure 7 Hysteretic characteristics under tension loading and unloading of M3-MFS and M3- 215 SFS 216 217 3.2 Stress-strain curve under tension loading to the rupture point 218 219 Figures 8-10 show that all 3 models of the MFS can be elongated to approximately 200% of 220 their initial lengths, but the thin SFS can be pulled to be stretched to more than 400% of their 221 initial lengths, more than double that of the MFS. At the same strain level the MFS withstand 222 greater stress compared with the SFS. This means greater stiffness to tension loading for 223 moderate level of loading, a phenomenon also observed under compression loading [35-36]. 224 This is also likely due to elastic instabilities and therefore they are reversible and repeatable of 225 the MFS [6, 8]. At rupture points of both specimens for model 1, the MFS specimen undergoes 226 slightly higher stress than the SFS specimen. When ligament thickness increases, models 2 and 227 3, rupture point stress levels drop noticeably, as shown in Figures. 9 and 10. When considering 228 elastic behavior all models of MFS specimens appear superior. Ligament thickness also plays 229 a role in increasing strain level that linear elasticity can sustain. All SFS specimens appear 230 linearly elastic up to a strain level of about 9.0%, whereas the three MFS specimens appear 231 linearly elastic upto about 11% strain level, as shown in Figures 8-10. All models of SFS have 232 similar stress-strain behaviors regardless of their sizes. As for MFS, when ligament thickness 233 increases stress is reduced noticeably. All models of MFS specimens have greater values of 234 Young's Modulus compared with the SFS specimens, as shown in Table 1. 235 A notable feature due to ligament thickness is that the increase of ligament thickness make 236 the MFS undergoes certain stress drop before reaching full blown rupture at lower stress level. 237 This is illustrated in Figures 8-10, where model 1 undergoes no stress drop. This is the opposite 238 of the compression loading case, which increasing ligament thickness causes higher stress [8]. 239 However models 2 and 3 undergo some stress drop. Eventually all models reach full blown 240 rupture at different stress levels. Stress plateau have not been observed in all cases due to the

152 241 fact that stress rises along with greater tension and stops when full blown rupture takes place. 242 It is also worth noting that increasing ligament thickness reduces tolerable stress level under 243 tension loading whereas under compression loading the opposite has been reported [8]. 244 6 M1-MFS M1-SFS 245 5 246 247 Stress (MPa) 4 248 3 249 250 3 2 2 251 1 1 252 0 100 0 253 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 200 300 400 Strain (%) 254 Figure 8 Stress-strain curves of the M1-MFS and M1-SFS under tension loading to the rupture 255 point. 256 6 257 M2-SFS 258 5 M2-MFS 259 Stress (MPa) 260 4 3 261 3 262 2 263 2 264 1 265 1 0 266 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 267 0 268 0 100 200 300 400 269 Strain (%) 270 Figure 9 Stress-strain curves of the M2-MFS and M2-SFS under tension loading to the rupture 271 point. 272 Stress (MPa) 6 M3-SFS 273 274 5 275 M3-MFS 276 277 4 278 3 3 2 279 2 280 1 281 1 282 0 283 0 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 284 0 100 200 300 400 285 Strain (%) 286 Figure 10 Stress-strain curves of the M3-MFS and M3-SFS under tension loading to the 287 rupture point.

153 288 Table 1 Young's Modulus of both the MFS and SFS specimens Model Young's Modulus (MPa) MFS SFS M1 0.1378±0.0091 0.0933±0.0071 M2 0.1361±0.0096 0.0976±0.0053 M3 0.1326±0.0048 0.0983±0.0045 289 290 4. Conclusion 291 292 Experimental investigation of mechanical behavior of the MFS under uniaxial tension 293 loading has been performed. Both hysteretic characteristics and stress-strain curves under 294 tension loading are in the same manner as results from compression loading experiments. That 295 is the MFS, a cellular structure material, exhibits larger hysteresis loop than the SFS. When 296 undergoing tension loading to the rupture point the MFS appears with greater stiffness to 297 tension at moderate level of loading compared with the SFS. Both phenomena are likely due 298 to elastic instability present in the MFS but not discernable in the SFS. Finally, it is worth 299 noting that ligament thickness affects the specimens tolerable stress level under tension loading 300 in an opposite direction compared with the compression loading case. 301 302 5. Acknowledgment 303 304 The authors are thankful to the Rubber and Polymer Technology Program, Faculty of 305 Science and Technology Songkhla Rajabhat University for materials, tools, equipment and 306 space for the experiment. Financial support for this research from Faculty of Engineering, 307 Pathumwan Institute of Technology is also greatly appreciated. 308 309 6. References 310 311 [1] R. S. Lakes. Foam structures with a negative Poisson's ratio. Science 1987; 253: 1038-40. 312 [2] K. E. Evans, M. A. Nkansah, I. J. Hutchinson and S. C. Rogers, Molecular network design, 313 Nature 1991; 353: 124. 314 [3] L. J. Gibson and M. F. Ashby. Cellular solids: structure and properties. 2nd ed. Cambridge 315 University Press, Cambridge, U.K; 1997. 316 [4] K. Zhang, X. W. Zhao, H. L. Duan, B. L. Karihaloo and J. Wang. Pattern transformations 317 in periodic cellular solids under external stimuli. Journal of Applied Physics 2011; 109: 318 084907.

154 319 [5] P. Ball. The self-made tapestry: Pattern formation in nature. Oxford University Press, New 320 York; 1999. 321 [6] T. Mullin, S. Deschanel, K. Bertoldi and M. C. Boyce. Pattern transformation triggered by 322 deformation. Journal of Physical Review Letters 2007; 99: 084301. 323 [7] K. Bertoldi and M. C. Boyce. Mechanically triggered transformations of phononic band 324 gaps in periodic elastomeric structures. Journal of Physical Review 2008; 77: 052105. 325 [8] K. Bertoldia, M. C. Boycea, S. Deschanela, S. M. Prangea and T. Mullin. Mechanics of 326 deformation-triggered pattern transformations and superelastic behavior in periodic 327 elastomeric structures. Journal of the Mechanics and Physics of Solids 2008; 56: 2642–68. 328 [9] H. M. A. Kolken and A. A. Zadpoor. Auxetic mechanical metamaterials. The Royal Society 329 of Chemistry 2017; 7: 5111–29. 330 [10] M. E. Launey, M. J. Buehler and R. O. Ritchie. On the mechanistic origins of toughness 331 in bone. Annual Review of Materials Research 2010; 40: 25-53. 332 [11] U. G. K. Wegst and M. F. Ashby. The mechanical efficiency of natural materials. Journal 333 Philosophical Magazine 2004; 84: 2167-86. 334 [12] A. A. Zadpoor. Mechanical meta-materials. Material Horizons 2016; 3: 371–81. 335 [13] X. Yu, J. Zhou, H. Liang, Z Jiang and L. Wu. Mechanical metamaterials associated with 336 stiffness, rigidity and compressibility: A brief review. Progress in Materials Science 2018; 337 94: 114-73. 338 [14] Y. Chen, Z. Jia and L. Wang. Hierarchical honeycomb lattice metamaterials with 339 improved thermal resistance and mechanical properties. Composite Structures 2016; 152: 340 395-402. 341 [15] M. Kadic, T. Bu¨ckmann, R. Schittny and M. Wegener. Metamaterials beyond 342 electromagnetism. Reports on Progress in Physics 2013; 76: 126501. 343 [16] Z. G. Nicolaou1 and A. E. Motter. Mechanical metamaterials with negative 344 compressibility transitions. Nature Materials 2012; 11: 608-13. 345 [17] B. G.-g. Chen, N. Upadhyaya and V. Vitelli. Nonlinear conduction via solutions in a 346 topological mechanical insulator. Proceedings of the National Academy of Sciences of the 347 United States of America 2014; 111(36): 13004–09. 348 [18] C. L. Kane and T. C. Lubensky. Topological boundary modes in isostatic lattices. Nature 349 Physics 2014; 10: 39–45. 350 [19] J. T. B. Overvelde, S. Shan and K. Bertoldi. Compaction through buckling in 2D periodic, 351 soft and porous structures: effect of pore Shape. Advance Material 2012; 24: 2337–42.

155 352 [20] M. Sanami, N. Ravirala, K. Alderson and A. Alderson. Auxetic materials for sports 353 applications. Procedia Engineering 2014; 72: 453–8. 354 [21] M. Bianchi, F. Scarpa and C. Smith. Shape memory behavior in auxetic foams: 355 Mechanical properties. Acta Materialia 2010; 58(3): 858–65. 356 [22] C. Lira, F. Scarpa and R. Rajasekaran. A gradient cellular core for aeroengine fan blades 357 based on auxetic configurations. Journal of Intelligent Material Systems and Structures 358 2011; 22(9): 907–17. 359 [23] Q. Liu. Literature review: Materials with negative Poisson's ratios and potential 360 applications to aerospace and defence. DTIC Document 2006. 361 [24] L. Santo. Shape memory polymer foams. Progress in Aerospace Sciences 2016; 81: 60– 362 65. 363 [25] F. Scarpa. Auxetic materials for bioprostheses. IEEE Signal Processing Magazine 2008; 364 25(5): 128-26. 365 [26] K. Bertoldi, P. M. Reis, S. Willshaw and T. Mullin. Negative poisson's ratio behavior 366 induced by an elastic instability. Advance Materials 2009; 21: 1-6. 367 [27] Y. chen and L. Jin. Geometric role in designing pneumatically actuated pattern- 368 transforming metamaterials. Extreme Mechanics Letters 2018; 23: 55-66 369 [28] P. Wang, J. Shim and K. Bertoldi. Effects of geometric and material non-linearities on 370 the tunable bandgaps and low-frequency directionality of phononic crystals. Physical 371 Review 2013; 88: 0143041-6. 372 [29] B. Florijn, C Coulaisab and M. V. Heckeab. Programmable mechanical metamaterials: the 373 role of geometry. The Royal Society of Chemistry 2016; 42. 374 [30] ABAQUS Analysis User’s Manual Version 6.5. Hibbitt Karlsson & Sorensen Inc 2005. 375 [31] G.A. Halzapfel, M. Stadler and R. W. Ogden. Aspect of stress softening in filled rubbers 376 incorporating residual strain. Constitutive Models for Rubber 1999; 189-193. 377 [32] B. Florijn, C. Coulais and M. V. Hecke. Programmable mechanical metamaterials. 378 Physical Review Letters 2014; 113: 17-24. 379 [33] A. N. Gent. Engineering with Rubber. 2nd. New York: Oxford University Press; 1992. 380 [34] Ronald, J. Dynamics Properties of Rubber. Rubber Word. No.2; 1994. 381 [35] X. Zheng, H. Lee, T. H. Weisgraber, M Shusteff, J DeOtte, E. B. Duoss, J .D. Kuntz, M. 382 M. Biener, Q Ge, J. A. Jackson, S. O. Kucheyev, N. X. Fang and C. M. Spadaccini. 383 Ultralight, ultrastiff mechanical metamaterials. Science 2014; 344: 1373–7. 384 [36] L. R. Meza, S. Das and J. R. Greer. Strong, lightweight, and recoverable three-dimensional 385 ceramic nanolattices. Science 2014; 345: 1322–6.

156

157

158

159

160

161

162 วาระท่ี 5.9 พิจารณาเหน็ ชอบการขอเพ่ิมเติม รายชื่อบุคคลเพ่ือแต่งต้ังเปน็ กรรมการรา่ งหลกั สตู รและกรรมการ วิพากษ์หลักสตู ร หลกั สตู รวิศวกรรมศาสตรมหาบัณฑิต และหลกั สูตรวศิ วกรรมศาสตรดษุ ฎบี ณั ฑติ สาขาวชิ า วศิ วกรรมคอมพิวเตอร์และปัญญาประดษิ ฐ์ (หลักสูตรใหม่ พ.ศ. 2564) เรือ่ งเสนอพจิ ารณา ตามบนั ทึกข้อความลงวนั ท่ี 11 มกราคม 2564 วา่ ที่ รต.ดร.มงคล กลิน่ กระจายอาจารยป์ ระจา หลักสูตร สาขาวชิ าวศิ วกรรมไฟฟา้ แขนงอเิ ลก็ ทรอนกิ สแ์ ละโทรคมนาคม ได้เสนอขอเพิ่มเตมิ รายชื่อเพื่อแต่งตัง้ คณะกรรมการรา่ งหลักสูตร และคณะกรรมการวิพากษห์ ลกั สตู รระดบั ปรญิ ญาโท และปริญญาเอก (ดงั เอกสารรายชอ่ื แนบทา้ ย) นนั้ ในการน้ีเพื่อให้การดาเนินงานเป็นไปดว้ ยความเรยี บร้อย เลขานกุ ารจึงขอเสนอรายชือ่ เพิ่มเตมิ เพอ่ื พจิ ารณา เหน็ ชอบ เพอ่ื แตง่ ต้งั เป็นคณะกรรมการรา่ งหลกั สตู รและคณะกรรมการวพิ ากษ์หลกั สูตร หลกั สูตรวิศวกรรมศาสตร มหาบัณฑติ และ หลกั สตู รวิศวกรรมศาสตรดุษฎบี ัณฑิต สาขาวิชาวิศวกรรมคอมพวิ เตอร์และปัญญาประดิษฐ์ (หลกั สูตรใหม่ พ.ศ.2564) กรรมการร่างหลักสตู ร หลักสตู รวศิ วกรรมศาสตรมหาบัณฑติ และหลกั สูตรวศิ วกรรมศาสตรดษุ ฎบี ัณฑติ สาขาวชิ าวิศวกรรมคอมพวิ เตอร์และ ปัญญาประดิษฐ์ (หลักสูตรใหม)่ พ.ศ. 2564 ลาดบั ชื่อ-สกลุ กรรมการ 1. ผศ.ดร.พัฒนา อินทนิ กรรมการ 2. ผศ.ธวัชชยั จติ ต์สนธ์ กรรมการ 3. อาจารย์ วสันต์ อูย่ ายโสม กรรมการ 4. อาจารย์ จันทร์ อัญญะโพธ์ิ กรรมการและเลขานุการ กรรมการวิพากษ์หลักสูตร หลกั สตู รวิศวกรรมศาสตรมหาบัณฑิต และหลกั สูตรวิศวกรรมศาสตรดุษฎีบัณฑติ สาขาวชิ าวศิ วกรรมคอมพิวเตอร์และ ปัญญาประดิษฐ์ (หลักสตู รใหม)่ พ.ศ. 2564 ลาดับ ช่ือ-สกลุ กรรมการ 1. ผศ.ดร.พฒั นา อินทนิ กรรมการ 2. ผศ.ธวชั ชัย จติ ต์สนธ์ กรรมการ 3. อาจารย์ วสันต์ อูย่ ายโสม กรรมการ 4. อาจารย์ จันทร์ อญั ญะโพธ์ิ กรรมการและเลขานุการ จึงเรียนมาเพอ่ื โปรดพิจารณาเหน็ ชอบรายชื่อเพม่ิ เตมิ ความเห็นคณะกรรมการ ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… มตปิ ระชุม ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… กรรมการบัณฑติ ศกึ ษา

163 บนั ทึกขอ้ ความ ส่วนราชการ สาขาวชิ าวิศวกรรมคอมพวิ เตอรแ์ ละปญั ญาประดษิ ฐ์ ท่ี พเิ ศษ02/2564 วันท่ี 11 มกราคม 2564 เรื่อง ขอเพิ่มเติมรายช่ือคณะกรรมการ่างหลักสูตรฯ และกรรรมการวิพากษ์หลักสูตร หลักสูตรวิศวกรรม คอมพิวเตอร์และปัญญาประดิษฐ์ หลกั สตู รใหม่ 2564 ในระดับปรญิ ญาโทและปริญญาเอก เรียน อธิการบดี ตามคาสั่งท่ี 3038/2563 เร่ือง แต่งต้ังคณะกรรมการร่างหลักสูตรวิศวกรรมศาสตรมหาบัณฑิต สาขาวิชา วิศวกรรมคอมพิวเตอร์และปัญญาประดิษฐ์ หลักสูตรใหม่ พ.ศ.2564 และคาส่ังที่ 3027/2563 เร่ือง แต่งตั้ง คณะกรรมการวิพากษ์หลักสูตรวิศวกรรมศาสตรมหาบัณฑิต สาขาวิชาวิศวกรรมคอมพิวเตอร์และปัญญาประดิษฐ์ หลักสูตรใหม่ พ.ศ.2564 และคาสั่งที่ 3028/2563 เร่ือง แต่งตั้งคณะกรรมการร่างหลักสูตรวิศวกรรมศาสตรดุษฎี บัณ ฑิต สาขาวิชาวิศวกรรมคอมพิวเตอร์และปัญ ญ าประดิษฐ์ หลักสูตรใหม่ พ.ศ.2564 และคาสั่ง ที่ 3026/2563 เรื่อง แต่งต้ังคณะกรรมการวิพากษ์หลักสูตรวิศวกรรมศาสตรดุษฎีบัณฑิต สาขาวิชาวิศวกรรม คอมพวิ เตอร์และปญั ญาประดษิ ฐ์ หลกั สูตรใหม่ พ.ศ.2564 น้ัน ในการน้ี ข้าพเจ้าว่าที่ รต.ดร.มงคล กลิ่นกระจาย ประธานกรรมการหลักสูตรวิศวกรรมศาสตรมหาบัณฑิต สาขาวิชาวศิ วกรรมคอมพิวเตอร์และปัญญาประดิษฐ์ และหลักสูตรวิศวกรรมศาสตรดุษฎีบณั ฑิต สาขาวิชาวิศวกรรม คอมพิวเตอร์และปัญญาประดิษฐ์ หลักสูตรใหม่ พ.ศ.2564 จึงขอเพ่ิมเติมรายชื่อคณะกรรมการ่างหลักสูตรฯ และ กรรรมการวิพากษ์หลักสูตร หลักสูตรวิศวกรรม คอมพิวเตอร์และปัญญาประดิษฐ์ หลักสูตรใหม่ 2564 ในระดับ ปริญญาโทและปรญิ ญาเอก ดังรายช่อื ต่อไปนี้ 1.รายชอื่ คณะกรรมการร่างและจดั ทารา่ งหลกั สตู ร 1.1. ผูช้ ว่ ยศาสตราจารย์ ดร.พฒั นา อินทนิ กรรมการ 1.2. ผู้ชว่ ยศาสตราจารย์ ธวัชชัย จติ ต์สนธ์ กรรมการ 1.3. อาจารยว์ สนั ต์ อู่ยายโสม กรรมการ 1.4. อาจารยจ์ นั ทร์ อัญญะโพธ์ิ กรรมการและเลขานุการ 2.รายชื่อคณะกรรมการวิพากษห์ ลักสตู ร กรรมการ 2.1. ผชู้ ่วยศาสตราจารย์ ดร.พัฒนา อนิ ทนิ 2.2. ผชู้ ่วยศาสตราจารย์ ธวชั ชยั จติ ต์สนธ์ กรรมการ 2.3. อาจารย์วสนั ต์ อู่ยายโสม กรรมการ 2.4. อาจารย์จนั ทร์ อัญญะโพธ์ิ กรรมการและเลขานุการ จงึ เรียนมาเพอื่ โปรดนาเข้ากรรมการบณั ฑติ ศกึ ษาพจิ าราณา (วา่ ท่ี รต.ดร.มงคล กลน่ิ กระจาย) ประธานกรรมการ

164

165

166

167

168

169 วาระที่ 5.10 พจิ ารณารายชอื่ นักศกึ ษาระดบั ปรญิ ญาเอก สาขาวชิ าวิศวกรรมไฟฟา้ ขอสาเรจ็ การศกึ ษา ประจาภาคการศกึ ษาที่ 1/2563 (นายเกษตร เมอื งทอง) ตามท่ีบันทึกข้อความที่ ทนศ0027/2563 ลงวันท่ี 27 มกราคม 2564 ฝ่ายทะเบียนนักศึกษาได้เสนอ รายชอ่ื นักศึกษาระดับบัณฑิตศกึ ษาทข่ี อสาเรจ็ การศึกษา ประจาภาคเรียนท่ี 1/2563 ในการนี้ฝ่ายเลขานกุ ารจงึ ขอเสนอให้คณะกรรมการบัณฑิตศึกษาพิจารณาอนุมัติการสาเร็จการศึกษา นักศึกษา ประจาภาคการศกึ ษาที่ 1/2563 (นายเกษตร เมอื งทอง) ดงั รายละเอยี ดนี้ เงอื่ นไขจบหลกั สูตร ผลการเรียนท่ีได้ ระดับปรญิ ญาเอก สาขาวชิ าวิศวกรรมไฟฟา้ นายเกษตร เมอื งทอง รหัส 5801021902 ศึกษารายวิชาครบถว้ นตามเงอื่ นไข 57 หนว่ ย ผลการเรยี นคะแนนเฉลย่ี สะสม 3.75 ผลเทยี บความรูภ้ าษาต่างประเทศ S (เรยี นผ่านตามเงอ่ื นไขของประกาศสถาบนั ฯ) ตีพิมพผ์ ลงานวิทยานพิ นธ์ ตามเงื่อนไข ผลงานได้รับการตีพิมพ์ในวารสารวิชาการระดับนานาชาติ จานวน 2 เร่ือง สอบผา่ นวทิ ยานิพนธ์ข้นั สดุ ท้าย ผลสอบเป็น O (outstanding) ส่งวิทยานพิ นธ์ฉบบั สมบรู ณแ์ ล้ว วันที่ 1 ธันวาคม 2564 จานวน 5 เลม่ เลขที่ PIT- 2020-D-ENG-EEE-015 หมายเหตุ : นักศกึ ษาดาเนนิ การยื่นคาร้อง ลา่ ช้าเนือ่ งจากรอการเผยแพรผ่ ลงานวชิ าการอีก 1 ผลงาน ระเบียบที่เกยี่ วขอ้ ง : ตามข้อบังคบั ฯ ว่าดว้ ยการจดั การศึกษาระดับบัณฑติ ศึกษา พ.ศ. 2556 และขอ้ บังคบั ฯ ว่าดว้ ยการจัดการศึกษาระดับบณั ฑติ ศึกษา พ.ศ. 2558 (ฉบับท่ี 2) จงึ เรียนมาเพอ่ื โปรดพจิ ารณาอนมุ ัติรายชื่อผขู้ อสาเรจ็ การศึกษาระดับบณั ฑิตศึกษา ประจาภาคการศึกษาที่ 1/2563 และเสนอตอ่ สภาวิชาการใหค้ วามเหน็ เพอ่ื เสนอตอ่ สภาสถาบันอนุมตั ิปริญญา . ความเหน็ คณะกรรมการบัณฑิตศกึ ษา . . . . . . . . . . . ทีป่ ระชุม . . . . . . กรรมการบณั ฑติ ศกึ ษา

170

171

172

173

174

175

176

177

178

17 แบบแสดงการเปรยี บเทยี บผลงานวจิ ยั ท บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) บทความวิจัยท่ี 2 (วารส Realization of a Carrier-based Discontinuous SVPWM Comparative Analysis Technique for Two-Phase Four-Leg Voltage Source Ripple of Continuous Inverter for Unbalanced Two- Unsymmetrical Two-P 1. วตั ถุประสงค์ 1. วัตถปุ ระสงค์ เปรยี บเทยี บคำ่ ควำมสญู เสยี จำกกำรสวิตช์และคำ่ กระแสริปเปลิ เปรียบเทยี บค่ำควำมส จำกกำรมอดเู ลตควำมกวำ้ งพัลส์ตอ่ เนอ่ื งและไมต่ อ่ เนือ่ งแบบสเป จำกกำรมอดเู ลตควำมกว ซเวกเตอร์ จำ่ ยโหลดตวั ต้ำนทำนและตัวเหนี่ยวนำ มอเตอรเ์ หนยี่ วนำสองเฟส 2. วธิ ีดาเนินการทดลอง 2. วธิ ดี าเนนิ การทดลอง 2.1 สรำ้ งสญั ญำณมอดเู ลตควำมกว้ำงพลั ส์ต่อเนื่องและไมต่ อ่ เน่อื ง 2.1 สรำ้ งสัญญำณมอดเู ล แบบสเปซเวกเตอร์ แบบสเปซเวกเตอร์ 2.2 จำลองสญั ญำณด้วยโปรแกรม MATLAB/Simulink 2.2 จำลองสัญญำณด้ว 2.3 ทดสอบกบั โหลดตัวต้ำนทำนและตวั เหนี่ยวนำ 2.3 ทดสอบกับโหลดม 2.4 เปรียบเทียบค่ำควำมสญู เสยี จำกกำรสวิตช์และคำ่ กระแสรปิ ทำงอมิ พีแดนซ์ เปลิ 2.4 เปรียบเทยี บค่ำคว เปิล 2.5 เปรียบเทียบคำ่ ฮำ 2.6 เปรยี บเทียบคำ่ ปร

79 ที่ตีพมิ พ์เผยแพร่ (กรอกเฉพาะปริญญาเอก) คำอธิบำยเพ่มิ เติม (ถำ้ มี) สาร) s of Switching Losses and Current s and Discontinuous SVPWM Strategies -Phase Four-Leg VSI Fed Phase Induction Motor ทดสอบกบั โหลดตำ่ งชนดิ กนั สญู เสยี จำกกำรสวติ ชแ์ ละคำ่ กระแสรปิ เปลิ ว้ำงพัลส์ตอ่ เนื่องและไมต่ ่อเน่อื ง จำ่ ยโหลด สแบบไมส่ มสมมำตรทำงอิมพแี ดนช์ ง ลตควำมกว้ำงพัลสต์ ่อเน่อื งและไมต่ ่อเนือ่ ง วยโปรแกรม MATLAB/Simulink มอเตอร์เหน่ียวนำสองเฟสแบบไมส่ มมำตร วำมสญู เสยี จำกกำรสวติ ช์และค่ำกระแสรปิ ำรโ์ มนกิ ส์ ระสทิ ธภิ ำพ

บทความวจิ ัยท่ี 1 (วารสาร) 18 3. ผลการทดลอง บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 3. ผลการทดลอง 4. การใช้รูปภาพ/กราฟ 4. การใชร้ ูปภาพ/กราฟ

80 สาร) คาอธิบายเพ่มิ เติม (ถ้ามี) ฟ รูปภำพและกรำฟทกุ รปู ถูกสรำ้ งขนึ้ ใหมไ่ ม่ซ้ำกนั

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

81 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

82 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

83 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

84 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

85 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

86 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

87 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ

บทความวจิ ยั ที่ 1 (วารสาร) 18 4. การใช้รปู ภาพ/กราฟ บทความวจิ ยั ท่ี 2 (วารส 4. การใชร้ ปู ภาพ/กราฟ

88 สาร) คาอธิบายเพ่ิมเติม (ถ้าม)ี ฟ