tech-2022_06(99)

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Уд. расход электроэнергии, 545 y = 0,04x2 + 0,41x + 502,09 кВт·ч/т 540 R² = 0,9995 535 530 10 Доля сталь2н0ого лома, % 30 40 525 520 515 510 505 500 495 0 Рисунок 1. Зависимость удельного расхода электроэнергии от процентного содержания стального лома Как видно из рис.1 с увеличением процентного На рис. 2 показан график зависимости твердости содержания стального лома от 0 до 40 % в металло- экспериментального образца от процентного содер- шихте удельный расход электроэнергии на плавку жания стального лома в металлошихте. увеличивается от 502 до 543 кВт⸱ч/т соответственно. 300 y = 0,0036x2 + 2,0271x + 210,51 290 R² = 0,9874 280 Выход годного, % 270 10 20 30 40 260 Доля стального лома, % HB 250 240 230 220 210 200 0 Рисунок 2. Зависимость твердости экспериментального образца от доли стального лома 97,50 y = -0,0108x + 97,47 97,40 R² = 0,9808 97,30 97,20 97,10 97,00 10 Доля сталь2н0ого лома, % 30 40 0 Рисунок3. Зависимость удельного выход годного жидкого чугуна от доли стального лома 32

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Как видно из рис.2 с увеличением процентного мости выхода годного жидкого чугуна от процент- содержания стального лома от 0 до 40 % в металло- ного содержания стального лома в металлошихте. шихте твердость экспериментального образца увели- Как видно из рис.3 с увеличением процентного со- чивается 210 до 298 HB. Для достижения требуемой держания стального лома от 0 до 40 % в металлошихте твердости экспериментального образца необходимо выход годного жидкого чугуна уменьшается. иметь в составе металлошихте от 10 до 40 % стального лома. На рис. 3 приведен график зависи- На рис. 4 приведен график зависимости продолжительности от процентного содержания стального лома в металлошихте. Продолжительность плавки,100 y = 0,72x + 66 мин 95 R² = 0,9946 90 85 80 75 70 65 60 10 Доля сталь2н0ого лома, % 30 40 0 Рисунок 4. Зависимость продолжительности плавки от доли стального лома Как видно из рис.4 с увеличением процентного ного образца, выход годного и времени продолжитель- содержания стального лома от 0 до 40 % в металло- ности плавки от процентного содержания стального шихте выход годного жидкого чугуна уменьшается. лома в металлошихте. Показано, что с увеличением стального лома в металлошихте увеличивается Вывод. Разработана эффективная технология время плавки, удельный расход электроэнергии, получения синтетического чугуна в индукционной продолжительность плавки, твердость эксперимен- печи с различной долей стального лома в составе ме- тального образца, а выход годного жидкого чугуна таллошихты. Установлено зависимости удельного уменьшается. Для достижения требуемой твердости расхода электроэнергии, твердости эксперименталь- экспериментального образца необходимо иметь в составе металлошихте от 10 до 40 % стального лома. Список литературы: 1. Бабилюс В.В., Моцкайтис И.И., Жельнис М.В. Науглероживание и десульфурация синтетического чугуна, выплавленного в печах промышленной частоты. -Литейное производство, 1968. 2. В.С. Шумихин, П.П. Лузан, М.В. Жельнис. Синтетический чугун. Издательство „Наукова думка\" Киев – 1971. – с 161. 3. Семин А.Е., Турсунов Н.К., & Косырев К.Л. (2017). Инновационное производство высоколегированной стали и сплавов. Теория и технология выплавки стали в индукционных печах. 4. Tursunov N.K., Semin A.E., & Kotelnikov G.I. (2017). Kinetic features of desulphurization process during steel melting in induction crucible furnace. Chernye metally, 5, 23-29. 5. Турсунов Н.К., Санокулов Э.А., & Семин А.Е. (2016). Исследование процесса десульфурации конструкцион- ной стали с использованием твердых шлаковых смесей и РЗМ. Черные металлы, (4), 32-37. 6. Нурметов Х.И., Турсунов Н.К., Туракулов М.Р., & Рахимов У.Т. (2021). Усовершенствование материала кон- струкции корпуса автомобильной тормозной камеры. Scientific progress, 2(2), 1480-1484. 7. Турсунов Н.К., Турсунов Т.М., & Уразбаев Т.Т. (2022). Оптимизация футеровки индукционных печей при выплавке стали марки 20гл. Обзор. Universum: технические науки, (2-2 (95)), 13-19. 8. Toirov O., & Tursunov N. (2021). Development of production technology of rolling stock cast parts. In E3S Web of Conferences (Vol. 264, p. 05013). EDP Sciences. 9. Toirov O.T., Tursunov N.Q., Nigmatova D.I., & Qo’chqorov L.A. (2022). Using of exothermic inserts in the large steel castings production of a particularly. Web of Scientist: International Scientific Research Journal, 3(1), 250-256. 33

№ 6 (99) июнь, 2022 г. ОБОСНОВАНИЕ И ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНОЙ РАБОЧЕЙ ЧАСТОТЫ ТОКА В ИНДУКЦИОННЫХ ТИГЕЛЬНЫХ ПЕЧАХ Турсунов Нодиржон Каюмжонович канд. техн. наук, зав. кафедрой «Материаловедения и машиностроения» Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Алимухамедов Шавкат Пирмухамедов д-р техн. наук, профессор кафедры «Материаловедения и машиностроения» Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент Тоиров Отабек Тоир угли докторант кафедры «Материаловедения и машиностроения» Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Азимов Садриддин Журакулович ст. преподаватель кафедры «Материаловедения и машиностроения» Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент JUSTIFICATION AND CHOICE OF RATIONAL OPERATING CURRENT FREQUENCY IN INDUCTION CRUCIBLE FURNACES Nodirjon Tursunov Ph.D., head of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Tashkent, The Republic of Uzbekistan, Shavkat Alimukhamedov Dr. tech. sciences, professor of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Tashkent, The Republic of Uzbekistan Otabek Toirov Ph.D. student of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Tashkent, The Republic of Uzbekistan Sadriddin Azimov Senior Lecturer of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University (TSTU), Republic of Uzbekistan АННОТАЦИЯ Работа посвящена обоснованию и выбору рациональной рабочей частоты тока индукционных тигельных печах. Расмотрены критерии при выборе частоты тока индукционных печей, обеспечивающие повышение коэффициента полезного действия (к.п.д.) печи, увеличение производительности, а также снижение стоимости электрооборудования. Приведена методика определения зависимости электрического к.п.д. системы “индуктор – металлошихта” от частоты. __________________________ Библиографическое описание: ОБОСНОВАНИЕ И ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНОЙ РАБОЧЕЙ ЧАСТОТЫ ТОКА В ИНДУКЦИОННЫХ ТИГЕЛЬНЫХ ПЕЧАХ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Турсунов Н.К. [и др.]. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13892

№ 6 (99) июнь, 2022 г. ABSTRACT The work is devoted to the substantiation and selection of a rational operating frequency of the current in induction crucible furnaces. Criteria are considered when choosing the current frequency of induction furnaces, which provide an increase in the efficiency of the furnace, an increase in productivity, and a decrease in the cost of electrical equipment. A technique for determining the dependence of the electrical efficiency is given. of the “inductor-metal charge” system on frequency. Ключевые слова: частота тока, металлошихта, индукционная тигельная печь, электрооборудования, плавка. Keywords: current speed, metal charge, consumable crucible furnace, electrical equipment, melting. ________________________________________________________________________________________________ Частота тока для индукционных тигельных пе- частоту ������������������������, при которой суммарная стоимость чей (ИТП) является важным эксплуатационным па- электрооборудования будет наименьшая. На рис. 1 раметром, определяющим технико-экономические приведена зависимость стоимости электрооборудо- показатели индукционной плавки. От частоты тока вания ИТП от частоты тока. зависит размеры кусков шихтовых материалов. Для эксплуатации индукционных тигельных печей необ- Рисунок 1. Зависимость стоимости ходимо оценить частоту тока. электрооборудования ИТП от частоты: 1 - преобразователь частоты; 2-конденсаторная Главными критериями при выборе частоты явля- ются экономичность эксплуатации и минимальная батарея; 3-суммарная стоимость величина капитальных затрат. Влияние частоты на величину капитальных затрат сказывается в том, Как видно из рис. 1 с увеличением частоты тока что стоимость преобразователя частоты и конденса- возрастает стоимость преобразователя частоты тока, торной батареи, являющихся основными составляю- стоимость конденсаторной батареи уменьшается, а щими стоимости индукционной установки, зависят суммарная стоимость электрооборудования индукци- от частоты тока. Так как стоимость преобразователя онных печей имеет область оптимальных значений. частоты (на 1 квар) с увеличением частоты растет по Поэтому при выборе электрооборудования необхо- причине сложности электрооборудования, а стои- димо пользоваться областью оптимальных значений мость 1 квар конденсаторной батареи с увеличением частоты тока. частоты, наоборот, снижается, по причине снижения необходимой емкости конденсаторной батарей, то Значения минимальной ������������������������ и критической ������кр суммарная стоимость преобразователя и конденса- частоты тока определяют для момента плавки, когда торной батареи не остается постоянной при измене- металлошихта, состоящая из отдельных кусков, уже нии частоты. потеряла магнитные свойства (выше точки Кюри), но еще не “сварилась” в сплошной цилиндр. Емкость конденсаторной батареи для ИТП об- ратно пропорциональна частоте f. С понижением ча- Для эксплуатации ИТП необходимо оценить стоты емкость, габариты и стоимость конденсаторной частоту тока. В таблице 1 приведена оптимальные батареи возрастают. Стоимость конденсаторной ба- размеры кусков металлошихты в зависимости от ча- тареи возрастает медленнее, чем 1⁄������,так как с стоты тока при температурах 300 и 1100 К. уменьшением частоты меняются коэффициенты ре- активной мощности, учитывающий особенности физических процессов распространения (затухания и отражения) цилиндрических электромагнитных волн в индукторе и в металлическом цилиндре. Поэтому стоимость конденсаторной батареи состав- ляет наибольшую часть стоимости электрооборудо- вания. С повышением частоты возможно повышение цены единицы емкости конденсатора (вследствие использования более качественного диэлектрика), но в общем стоимость преобразователя частоты возрас- тает, и можно определить экономически оптимальную Таблица 1. Рациональные размеры кусков шихты при выплавке стали Частота, Гц Оптимальный размеры кусков, см 50 1100 К 300 К 500 2000 34 32 10000 100000 10,7 9,9 5,4 5,0 2,4 2,3 0,8 0,72 35

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Как видно из таблицы 1 с увеличением частоты где ������������ = ������вт – симплекс относительного внутрен- тока уменьшается размеры кусков. При предвари- ������м тельно нагретой шихте можно увеличить размеры него (“активного”) диаметра индуктора (по отноше- кусков. нию к диаметру металла ������м); Выбор рабочей частоты ������раб тока индукционных ℎи тигельных печей основан на определении мини- ������ℎ = ℎм – симплекс относительной высоты ин- мальной (необходимой) ������������������������, критической ������кр и эко- дуктора (по отношению к высоте металла ℎм); номически оптимальной ������������������������ частоты. ������и = 2 ∙ 10−8 Ом∙м – УЭС медного водоохла- ждаемого индуктора; Рабочую частоту тока ������раб выбирают из условия: ������м = 140 ∙ 10−8 Ом ∙ м - УЭС жидкой стали; ������раб > ������кр. ������и.������ и ������м.������ –коэффициенты активной мощности, характеризующие условия затухания цилиндрической электромагнитной волны соответственно в индукторе Критическую частоту ������кр в качестве достаточ- и в расплавляемом металле и зависящие от соответ- ного условия выбора рабочей частоты тока ������раб определяют графо-аналитическим методом с учетом ствующих относительных “активных” диаметров зависимости электрического к.п.д. ������эл. системы “индуктор - металл” от частоты ������: индуктора ������вт/������э.и; ������з = 0,9 –коэффициент заполнения индуктора; ������м.р – коэффициент, характеризующий рассеяние магнитного потока в данной системе “индуктор – ������эл = 1 = ������������ (������), металл” и зависящий от соотношений геометрических 1+������������������ℎ √������������ми ∙������м.���������������и���.з������������2м.р (1) симплексов Результаты расчета электрического к.п.д. системы “индуктор - металлошихта” по формуле 1 приведены в табл. 2 и на рис. 3. Таблица 2. Исходные данные для расчета электрического к.п.д. Частота тока ������, Гц 10 50 500 1000 67000 Индуктор (������вт = 1300 мм) Эквивалентная глубина ������э.и,мм 3,2 2,2 0,3 Относительный диаметр ������вт/������э.и 22,4 10 411,1 581,4 4758,8 58,1 130,0 Эквивалентная глубина ������э.м,мм Металлошихта ������ш = 280 мм 10 7,1 0,9 Относительный диаметр ������ш/������э.м 70 31,6 28 39,4 311 Коэффициент ������м.������ 1 Электрический к.п.д. ������эл 4 8,9 0,94 11 0,45 0,85 0,94 0,94 0,88 0,93 Рисунок 3. Зависимость электрического к.п.д. системы “индуктор – металлошихта” от частоты тока 36

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Как видно из рис. 3 для ИТП производительно- Заключение. Полученные результаты исследо- стью 6 тонн, с увеличением частоты возрастает элек- вания по выбору частоты тока индукционных печей, трический к.п.д. и при частоте 500 Гц достигает сво- обеспечивающие повышение коэффициента его максимального значения, т.е. ������������������ ������эл = 0,94. полезного действия печи, увеличение производитель- Поэтому для ИТП вместимостью 6 тонн целесооб- ности, а также снижение стоимости электрообору- разно выбрать частоту тока 500 Гц. дования, позволили рекомендовать при проектиро- вании индукционных печей целесообразно учиты- вать рациональные значения частоты тока исходя из максимального значения электрического к.п.д. с учетом производительности печи. Список литературы: 1. Tursunov N.K., Semin A.E., & Sanokulov E.A. (2017). Research of dephosphorization and desulfurization processes in smelting of 20GL steel in an induction crucible furnace with further processing in a ladle using rare earth met- als. Chern. Met., 1, 33-40. 2. Алимухамедов Ш.П., & Гапиров А.Д. (2018). Напряженно-деформированное состояние устройства для гаше- ния динамических нагрузок в трансмиссии транспортных машин. Universum: технические науки, (12 (57)), 23-28. 3. Турсунов Н.К., Тоиров О.Т., Железняков А.А., & Комиссаров В.В. (2021). Снижение дефектности крупных литых деталей подвижного состава железнодорожного транспорта за счет выполнения мощных упрочняющих рё- бер. 4. Турсунов Н.К., & Тоиров О.Т. (2021). Снижение дефектности рам по трещинам за счёт применения конструк- ции литниковой системы. 5. Toirov O.T., Tursunov N.Q., Nigmatova D.I., & Qo’chqorov L.A. (2022). Using of exothermic inserts in the large steel castings production of a particularly. Web of Scientist: International Scientific Research Journal, 3(1), 250-256. 6. Toirov O.T., Tursunov N.Q., & Nigmatova D.I. (2022, January). Reduction of defects in large steel castings on the example of\" side frame\". In International Conference on Multidimensional Research and Innovative Technological Analyses (pp. 19-23). 7. Турсунов Н.К., Санокулов Э.А., & Семин А.Е. (2016). Исследование процесса десульфурации конструкцион- ной стали с использованием твердых шлаковых смесей и РЗМ. Черные металлы, (4), 32-37. 8. Турсунов Н.К., Семин А.Е., & Котельников Г.И. (2017). Кинетические особенности процесса десульфурации при выплавке стали в индукционной тигельной печи. Черные металлы, (5), 23-29. 9. Tursunov N.K., Semin A.E., & Sanokulov E.A. (2016). Study of desulfurization process of structural steel using solid slag mixtures and rare earth metals. Chernye metally, 4, 32-7. 10. Турсунов Н.К., Сёмин А.Е., & Санокулов Э.А. (2017). Исследование в лабораторных условиях и индукцион- ной тигельной печи вместимостью 6 тонн режимов рафинирования стали 20ГЛ с целью повышения ее каче- ства. Тяжелое машиностроение, (1-2), 47-54. 11. Турсунов Н.К. (2021). Обоснования требований к сталям ответственного назначения, используемым в желез- нодорожном транспорте. 12. Аkhmedov D., Alimukhamedov S., Tursunov I., Narziev S., & Riskaliev D. (2021). Modeling the steering wheel in- fluence by the driver on the vehicle's motion stability. In E3S Web of Conferences (Vol. 264). EDP Sciences. 13. Турсунов Н.К., & Тоиров О.Т. (2021). Снижение дефектности рам по трещинам за счёт применения конструкции литниковой системы. 14. Турсунов Н.К. (2021). Исследование и совершенствование режимов рафинирования стали в индукционных печах с целью повышения качества изделий. 15. Турсунов Н.К. (2021). Повышение качества стали за счёт применения редкоземельных металлов. 16. Турсунов Н.К. (2021). Повышение качества стали, используемой для изготовления литых деталей подвижного состава, за счет применения модификаторов. 37

№ 6 (99) июнь, 2022 г. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДЕФОСФОРАЦИИ СТАЛИ В ИНДУКЦИОННЫХ ТИГЕЛЬНЫХ ПЕЧАХ Турсунов Нодиржон Каюмжонович канд. техн. наук, зав. кафедрой Материаловедение и машиностроение, Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Алимухамедов Шавкат Пирмухамедович д-р техн. наук, проф. кафедры Материаловедение и машиностроение, Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент Тоиров Отабек Тоир угли докторант кафедры Материаловедение и машиностроение, Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Кучкоров Лочинбек Ахмаджон угли докторант кафедры Материаловедение и машиностроение, Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Уразбаев Талгат Телеубаевич ст. преподаватель кафедры «Материаловедение и машиностроение» Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Турсунов Тохир Муратович ст. преподаватель кафедры «Материаловедение и машиностроение», Ташкентский государственный транспортный университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] IMPROVEMENT OF THE PROCESS OF DEPHOSFORATION OF STEEL IN INDUCTION CRUCIBLE FURNACES Nodirjon Tursunov Ph.D., head of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Shavkat Alimukhamedov Dr. tech. sciences, professor of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Republic of Uzbekistan, Tashkent __________________________ Библиографическое описание: СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ДЕФОСФОРАЦИИ СТАЛИ В ИНДУКЦИОННЫХ ТИГЕЛЬНЫХ ПЕЧАХ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Турсунов Н.К. [и др.]. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13899

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Otabek Toirov Ph.D. student of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Lochinbek Kuchkorov Ph.D. student of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Talgat Urazbaev Senior lecturer, of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Tokhir Tursunov Senior lecturer, of the Department of Materials Science and Mechanical Engineering, Tashkent State Transport University, Republic of Uzbekistan, Tashkent АННОТАЦИЯ В работе приведены результаты совершенствования технологии выплавки стали в индукционных тигельных печах, процесс удаления фосфора из металла с использованием твердых шлаковых смесей. Показано влияние температуры металла на содержания фосфора в металле и шлаке, а также на коэффициент распределения фос- фора. Проведен сравнительный анализ теоретических расчетов с экспериментальными результатами. ABSTRACT The paper presents the results of improving the technology of steel smelting in induction crucible furnaces, the process of removing phosphorus from metal using solid slag mixtures. The effect of metal temperature on the phosphorus content in metal and slag, as well as on the distribution coefficient of phosphorus, is shown. A comparative analysis of theoretical calculations with experimental results has been carried out. Ключевые слова: дефосфорация, индукционная тигельная печь, шихта, фосфор, сера, температура. Keywords: dephosphorization, induction crucible furnace, charge, phosphorus, sulfur, temperature. ________________________________________________________________________________________________ В процессе производства стали, роль шлака яв- смеси из боя стекла и кварцевого песка для кислых ляется одним из определяющих факторов. Удаление печей, из свежеобожженной извести и плавикового из металла фосфора основано на переводе его из со- шпата – для печей с основной футеровкой. Основными става металла в шлак. Изменяя состав, количество и функциями этих шлаков являются защита жидкого температуру шлака, можно влиять на процесс де- металла от взаимодействия с атмосферой и умень- фосфорации металла. Получение шлака необходи- шение потери энергии, излучаемой поверхностью мого состава, обладающего соответствующими фи- зеркала металла. зико-химическими свойствами, является одной из важных задач при выплавке стали. Шлаки как рафинирующая фаза в процессе плавки металла в ИТП до настоящего времени не Процесс удаления фосфора в дуговых стале- нашли широкого применения в металлургической плавильных печах происходит в конце периода практике. Это обусловлено малой реакционной спо- расплавления и при обезуглероживании расплава, собностью шлаков, разогрев которых происходит а в конвертере этот процесс начинается сразу после только в зоне контакта с поверхностью металла, и начала продувки, что объясняется быстрым началом охлаждением шлаков футеровкой тигля. В ИТП формирования окислительного шлака. В индукци- предъявляют повышенное требование к металло- онных тигельных печах (ИТП) это не является ос- шихте по содержанию фосфора. новной задачей, так как эти печи предназначены для расплавления и нагрева металла. О назначении шлака, образующегося в ИТП, существуют разные мнения: одни авторы считают, Обычно шлаки в ИТП не выполняют таких что роль шлака в ИТП нейтральна к процессам рафи- функций, как окисление и дефосфорация. В процессе нирования [1]; другие считают, что шлак может плавки металла в печи образуются шлаки в результате участвовать в процессе рафинирования [2; 4–6]. окисления компонентов шихты и футеровочных ма- териалов тигля. Эти шлаки обычно удаляют в конце При создании определенных условий возможно плавки и добавляют твердые шлакообразующие эффективное использование шлаков для дефосфора- ции металла. 39

№ 6 (99) июнь, 2022 г. По сравнению с вышеприведенными методами Выражение логарифма константы равновесия нами предлагается технология, отличающаяся при- имеет вид: менением твердых шлаковых смесей (ТШС) для снижения содержания фосфора в металле. ������������������ = ������������ .������������������2,5 ∙������������������2,5 (4) Вредное влияние фосфора наблюдается в зерно- ���������2���.���5���������∙���������2������.5���������∙[������]∙������������ граничной хрупкости, которое снижает ударную вязкость, но в разных марках сталей фосфор себя Важнейшим параметром дефосфорации является проявляет по-разному. В низкоуглеродистой стали коэффициент распределения фосфора (LP) между происходит охрупчивание в зоне сварки, при хлад- шлаком и металлом. Чем больше коэффициент рас- ноломкости из-за сегрегации излом зернограничный, пределения, тем большее количество фосфора пе- а не по объему зерна. В агрессивных средах фосфор рейдет в шлак. После преобразования выражения (4) усиливает водородную хрупкость. Фосфор, содержа- можно получить формулу для равновесного значения щийся в стали, упрочняет ее и повышает сопротивле- коэффициента распределения фосфора между метал- ние атмосферной коррозии. Однако чаще всего он лом и шлаком: оказывает отрицательное влияние на качество стали. В связи с этим требования по содержанию фосфора ������������ = .31∙������∙������������∙���������2���.���5���������∙���������2������.5���������∙∑ ������ (5) в качественных сталях постоянно повышаются. В настоящее время считают, что фосфор оказывает ������������������2,5 отрицательное влияние при содержании более Из приведенных реакций (1) и (3) видно, что для 0,005% [3]. повышения полноты протекания процесса дефосфо- При плавке металла процесс дефосфорации рации необходимо иметь повышенное содержание оксидов железа и кальция в шлаке. Рекомендуемое наиболее благоприятен в период расплавления шихты, отношение (СаО)/(FeO) около 2–4 (рис. 1). характеризующийся низкой температурой металла. Снижения содержания фосфора в металле можно добиться путем его окисления и перевода в шлак. Компонентом шлака для понижения активности продуктов реакции и образования с пентаоксидом фосфора (P2O5) прочных фосфатов является известь (CaO). Поэтому удаление фосфора в стали в печах проводят с высоким содержанием извести в шлаке. Уравнение реакции удаления фосфора из металла имеет следующий вид: 2[Р] + 5(������������������) + 4(Са������) = (1) = (4Са������) · (Р2������5) + 5������������. Экспериментальные данные о равновесии реак- ции, полученные Уинклером и Чипманом, имеют следующий вид: ������������������ = ������������ ������(4Са������) · (Р2������5) = 40067 − 15,06, (2) Рисунок 1. Зависимость коэффициента [������]2∙������[2������]∙������(5������������������)∙������(4������������������)′ распределения LP от основности и % FeO ������ (цифры у кривых – основность шлака где X(СaО)' представляет мольную долю «свободной» В = (%CaO)/(%SiO2)) СаО (не связанную в соединения с кислотными ок- Проведено исследование процесса рафинирова- сидами): ния стали от фосфора с использованием твердых шлаковых смесей в ИТП вместимостью 6 т. ������(������������������)′ = ������(������������������) − 2������(������������������2) − 4������(������2������5) − 2������(������������2������3). Для ускорения процесса окисления после рас- Анализ влияния температуры на константу равно- плавления каждой порции шихты в печь загружали весия реакции показывает, что с увеличением темпера- металлический лом с твердыми шлаковыми смесями, туры реакции константа уменьшается, т.е. процесс состоящий из железорудного концентрата, извести и дефосфорации протекает хуже (значение энтальпии плавикого шпата. реакции (∆H) равно –76600 Дж/моль, реакция идет с выделением тепла). Для улучшения взаимодействия между металлом и шлаком был увеличен уровень жидкого металла Удаление фосфора в металле по упрощенной выше верхнего витка индуктора, что позволило реакции окисления описывается следующим урав- уменьшить мениск зеркала ванны и тем самым нением уменьшить возможность «сползания» шлака к стенке тигля. [������] + 2,5(������������������) = (������������2,5) + 2,5������������. (3) Толщина шлака массой 202 кг и плотности 3400 кг/м3 составляла примерно 9 см при внутреннем диаметре тигля 920 мм. 40

№ 6 (99) июнь, 2022 г. В производственных условиях проведено иссле- 1525 до 1650 ℃ и после выдержки в течение 5 мин дование влияния температуры ванны на процесс де- отбирали пробу металла на полный химический ана- фосфорации при выплавке стали марки 20ГЛ. При лиз (таблицы 1–3). При этом масса металла и шлака этом температуру расплава изменяли в пределах от составляла 6250 и 200 кг соответственно. Таблица 1. Химический состав металла на конец периода расплавления Элемент C Si Mn P S Al Fe % 0,189 0,028 0,348 0,011 0,033 0,003 97,03 Химический состав шлака на конец периода расплавления Таблица 2. Оксид CaO SiO2 FeO MnO Al2O3 MgO P2O5 % 1,4 45,5 23,1 13 5 10 2 Влияние температуры металла на содержания фосфора в шлаке и в металле Таблица 3. Tм, ℃ 1525 1550 1575 1600 1625 1650 (P)к, % 0,62 0,55 0,50 0,40 0,36 0,30 [P]к, % 0,011 0,012 0,014 0,016 0,019 0,022 На рис. 2 и 3 представлены влияние темпера- шлаке и коэффициент распределения фосфора туры металла на содержание фосфора в металле, в между шлаком и металлом. Рисунок 2. Влияние температуры металла на содержание фосфора в металле и в шлаке (экспериментальные точки содержания фосфора: – в металле; – в шлаке) 41

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Рисунок 3. Влияние температуры металла на коэффициент распределения фосфора (штриховая линия – расчетные данные) Как видно из рис. 2 и 3, с увеличением темпера- Заключение. Таким образом, при соблюдении туры металла содержание фосфора в металле возрас- условий подбора состава специальных шлаков, при- тает, в шлаке снижается, а коэффициент распределе- дании им активности при взаимодействии с метал- ния фосфора уменьшается. Наилучшие результаты лической ванной, например уменьшение высоты были получены при температуре 1525 ℃. При этой мениска, можно добиться существенной дефосфо- температуре скачивание шлака приводило металл к рации стали. Данный технологический прием широко замораживанию на стенке тигля, поэтому такую тех- используется в промышленных условиях. нологическую операцию, как удаление шлака, целе- сообразно проводить при температуре выше этой температуры. Список литературы: 1. Бигеев А.М., Бигеев В.А. Теория и технология плавки стали. – Магнитогорск : МГТУ, 2000. – 544 с. 2. Егоров А.В. Электрометаллургия стали и спецэлектрометаллургия. Электроплавильные печи черной метал- лургии. – М. : МИСиС, 2007. – 428 c. 3. Лунев В.В., Аверин В.В. Сера и фосфор в стали. – М. : Металлургия, 1988. – 256 с. 4. Турсунов Н.К., Семин А.Е., Саидирахимов А.А. Теоретический и экспериментальный анализ процесса перевода индукционной тигельной печи из разряда переплавной установки в активный рафинирующий сталеплавильный агрегат // Физико-химические основы металлургических процессов. – 2017. – С. 62. 5. Турсунов Н.К., Семин А.Е., Санокулов Э.А. Исследование в лабораторных условиях и индукционной тигельной печи вместимостью 6 тонн режимов рафинирования стали 20ГЛ с целью повышения ее качества // Тяжелое машиностроение. – 2017. – № 1–2. – С. 47–54. 6. Турсунов Н.К., Семин А.Е., Санокулов Э.А. Исследование процессов дефосфорации и десульфурации при выплавке стали 20ГЛ в индукционной тигельной печи с дальнейшей обработкой в ковше с использованием редкоземельных металлов // Черные металлы. – 2017. – № 1. – С. 33–40. 7. Using of exothermic inserts in the large steel castings production of a particularly / O.T. Toirov, N.Q. Tursunov, D.I. Nigmatova, L.A. Qo’chqorov // Web of Scientist: International Scientific Research Journal. – 2022. – № 3 (1). – P. 250–256. 42

№ 6 (99) июнь, 2022 г. РАЗРАБОТКА ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ПОЛУЧЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКИ УПРОЧНЕННОЙ СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРОЙ СТАЛИ МАРКИ А500С И ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ Файзуллаев Джамал Сабаханович самостоятельный соискатель ГУП «Фан ва тараққиёт», Ташкентский государственный технический университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Негматова Комила Сайибжановна д-р техн. наук, проф. ГУП «Фан ва тараққиёт», Ташкентский государственный технический университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент Пирматов Рашид Хусанович председатель Правления АО «Узметкомбинат», Республика Узбекистан, г. Ташкент Негматов Сайибжан Садикович академик АН Республики Узбекистан, научный консультант ГУП «Фан ва тараққиёт», Ташкентский государственный технический университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент Икрамова Мукаддас Эралиевна д-р техн. наук, ст. научн. сотр., ГУП «Фан ва тараққиёт», Ташкентский государственный технический университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент Камолов Турсунбой Очилович д-р техн. наук, ГУП «Фан ва тараққиёт», Ташкентский государственный технический университет, Республика Узбекистан, г. Ташкент DEVELOPMENT OF THE CHEMICAL COMPOSITION OF OBTAINING THE THERMALLY STRENGTHENED ROD REINFORCEMENT OF A500S STEEL AND STUDY OF MECHANICAL PROPERTIES Jamal Fayzullaev Independent applicant SUE “Fan va tarakkiyot”, Tashkent State Technical University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Komila Negmatova Doctor of Technical Sciences, Professor, State Unitary Enterprise \"Fan va tarakkiyot\" Tashkent State Technical University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Rashid Pirmatov Chairman of the Board of JSC \"Uzmetkombinat\", Republic of Uzbekistan, Tashkent __________________________ Библиографическое описание: РАЗРАБОТКА ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА ПОЛУЧЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКИ УПРОЧНЕННОЙ СТЕРЖНЕВОЙ АРМАТУРОЙ СТАЛИ МАРКИ А500С И ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИ- ЧЕСКИХ СВОЙСТВ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Файзуллаев Д.С. [и др.]. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13998

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Sayibjan Negmatov Academician of the Academy of Sciences of the Republic of Uzbekistan, scientific consultant of the State Unitary Enterprise \"Fan va tarakkiyot\" Tashkent State Technical University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Mukaddas Ikramova Doctor of Technical Sciences, Senior Researcher, SUE \"Fan va tarakkiyot”, Tashkent State Technical University, Republic of Uzbekistan, Tashkent Tursunboy Kamolov Doctor of Technical Sciences, State Unitary Enterprise “Fan va taraққiyot”, Tashkent State Technical University, Republic of Uzbekistan, Tashkent АННОТАЦИЯ В статье рассматриваются результаты исследования по разработке химического состава получения термиче- ски упрочненной стержневой арматурой стали марки А500С и исследование ее механических свойств. Показано, что предложенный новый состав стали класса А500С обеспечивает лучшую свариваемость арматурного проката и улучшает механические свойства. Предложены метод горячей прокатки стали и способ производства арматурного проката повышенной прочности, одним из важных компонентов которого является ванадий для микролегирования в пределах 0,05–0,12%, что позволяет обеспечить повышение уровня прочности до 30%. Также приведены результаты механических испытаний бунтового арматурного проката и сравнительные данные механических свойств арма- туры № 12. ABSTRACT The article discusses the results of a study on the development of the chemical composition of the production of thermally hardened A500C steel rod fittings and the study of their mechanical properties. It is shown that the proposed new composition of A500C class steel provides better weldability of rebar rolled products and improves mechanical properties. A method of hot rolling of steel and a method for the production of reinforced rolled products of increased strength is proposed, one of the important components of which is vanadium for microalloying in the range of 0.05 - 0.12%, which allows for an increase in the strength level up to 30%. The results of mechanical tests of rebar rebar rolled products and comparative data on the mechanical properties of rebar No. 12 are also presented. Ключевые слова: термическая обработка, арматура, низкоуглеродистая марка стали, железобетон, пластичность, прокаливаемость, механическая прочность. Keywords: heat treatment, reinforcement, low-carbon steel grade, reinforced concrete, ductility, hardenability, me- chanical strength. ________________________________________________________________________________________________ Введение. В настоящее время по всему миру на Строительная арматура представляет собой строительных объектах получило распространение стальные стержни, которые в процессе строительства изделие из термоупрочненной арматуры класса соединяют в каркас, способствующий созданию А500С за счет своей многофункциональности c пре- прочности всех элементов здания. Это чаще всего делом текучести не менее 500 Н/мм2. С целью уси- вспомогательная конструкция, которая помогает рас- лить прочность бетона арматура класса А500С мо- жет быть использована для производства всех воз- пределить нагрузки, увеличить несущую способность можных видов железобетонных конструкций. Один конструкции. Она применяется в строительстве из наиболее перспективных путей повышения железобетонных зданий и в устройстве фундамента, свойств арматурного проката – микролегирование ригелях, колоннах и сплошных железобетонных стали ванадием с последующей термомеханической плитных конструкциях и усиливает свойства бетона, обработкой в потоке прокатного стана либо терми- не дает ему растрескаться. Обладает всеми требуе- ческая обработка. Освоение новых экономичных мыми свойствами: прочностью, пластичностью, видов продукции, в том числе и по требованиям морозо- и жароустойчивостью, а также коррозийной зарубежных стандартов, также предопределило устойчивостью [2; 7]. проведение исследовательско-внедренческих работ, всестороннее изучение механических, технологи- Стальная арматура бывает горячекатаная стержне- ческих и служебных характеристик проката после вая и холоднокатаная (холоднотянутая) проволочная. различных режимов обработки [4–6]. Наиболее широко применима горячекатаная стерж- невая арматура, имеющая вид длинного стержня с гладким или периодическим профилем (другими словами, с гладкой или ребристой поверхностью) [3]. 44

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Арматура периодического профиля пользуется свойства арматурного проката обеспечиваются не- большим спросом, так как имеет лучшее соприкос- обходимым химическим составом стали. Следует новение с бетоном. Легирование производится пу- отметить, что в последнее время сотрудники тем введения в расплав дополнительных веществ, ГУП «Фан ва тараккиёт» ТГТУ совместно с инжене- улучшающих физико-механические свойства стали. рами и специалистами АО «Узметкомбинат» проводят Так добиваются особой прочности металлических исследования по разработке химического состава, изделий, устойчивости к коррозии и износостойко- микроструктуры, эффективных технологических сти [1]. процессов и режимов изготовления металлокомпо- зитного термоупрочненного арматурного проката Целью исследования является разработка тех- класса А500С на основе местного сырья. нологии получения термически упрочненной стерж- невой арматуры из стали марки А500С для железо- Известно, что во всем мире и в России в состав бетонных конструкций. горячекатаной металлокомпозитной арматуры марки А500С входит низкоуглеродистая сталь марки СтЗсп, Объекты и методики исследования содержащая углерод не более 0,22%, марганец 0,16%, ванадий 0,12% и др. Объектами исследования являются стали марки СтЗсп, СтЗГсп, элементы для микролегирования – В лабораторных условиях проведены исследова- ванадий, марганец, титан, метод горячей прокатки ния по разработке технологии получения термоме- стали. ханически упрочненного бунтового арматурного проката. При этом исследованы различные химиче- Полученные результаты и их обсуждение ские составы металлической плавки № 120449 22С. На основании полученных результатов многочис- На сегодняшний день в АО «Узметкомбинат» ленных исследований предложен новый оптимальный весь объем арматурного проката производится в го- химический состав стали для изготовления арматуры рячекатаном состоянии. Требуемые механические № 12 класса А500С, микролегированный ванадием, который приведен в таблице 1. Таблица 1. Химический состав плавки № 120449 22С арматуры № 12 по ГОСТ 34028-2016 Массовая доля элементов в %, не более C Mn Si P S Cr Ni Cu Ti As Al 0,23 0,73 0,98 0,019 0,028 0,10 0,14 0,22 0,031 0,054 0,009 В таблице 2 приведен предложенный нами хи- мический состав стали для изготовления арматуры № 12 класса А500С, микролегированный ванадием. Таблица 2. Предлагаемый химический состав стали для изготовления арматуры № 12 класса А500С, микролегированный ванадием P S Cr Ni Cu Al N C Mn Si 0,030 не более 0,22 0,009 V 0,23–0,27 0,73–0,82 0,6–0,70 0,030 0,30 0,30 0,03 0,05–0,12 Введение 0,05–0,12% ванадия (V) обеспечивает высокая прочность, предел текучести – не менее повышение прочности стали на 20% как в горяче- 400 МПа, предел прочности – не менее 570 МПа; катаном, нормализованном, так и после термиче- хорошие сварочные характеристики, подходят для ского упрочнения. В легированных конструкционных различных методов сварки; соотношение прочности сталях ванадий в основном используется для умень- и текучести (отношение прочности на разрыв к пре- шения размера зерна и повышения прочности стали. делу текучести) должно быть не менее 1,25. Кроме этого, обладает высокой прочностью и пластично- Обычно он используется вместе с одним или не- стью, а также хорошими характеристиками изгиба [8]. сколькими легирующими элементами, такими как марганец, хром, молибден, вольфрам, и его содер- Микролегирование ванадием позволяет умень- жание обычно составляет 0,07–0,30%, а некоторые шить содержание углерода в стали, благодаря чему достигают 0,40–0,50%. Горячекатаная оребренная улучшаются пластичность, ударная вязкость и свари- арматура класса А500С, которую получают по техно- ваемость. Присутствие в ванадиевой стали повышен- логии микролегирования ванадием, обладает хоро- ного содержания азота дополнительно усиливает шими комплексными свойствами и широко исполь- дисперсное упрочнение. Дисперсные выделения зуется в строительстве. Основные преимущества: нитридов ванадия обеспечивают более высокий 45

№ 6 (99) июнь, 2022 г. уровень прочности на 20% содержания ванадия, и тии была проведена прокатка арматуры с эффектив- это экономически выгодно для производства термо- ным и экономичным профилем в бунтах № 12 стали, механически упрочненного бунтового арматурного микролегированной ванадием. При прокатке загото- проката. вок изменяли режимы охлаждения арматуры водой перед и после проволочного блока, интенсивность Отмечена малая чувствительность механических воздушного охлаждения, а также скорость прокатки. свойств к температуре окончания прокатки стали, Вес погонного метра образцов арматуры изменялся микролегированной ванадием. Ванадийсодержащие в пределах 0,300–0,313 кг при допустимых значе- стали хорошо свариваются и сохраняют повышен- ниях 0,287–0,317 кг. Для определения изменчивости ный уровень вязкости в зоне термического влияния. механических свойств бунтового арматурного про- Замена углеродистых сталей ванадийсодержащими ката были проведены испытания образцов по длине с повышенной прочностью должна быть выгодна одного витка от бунтов, прокатанных при наиболее как производителю (получение более высокой при- экстремальных режимах охлаждения. были), так и потребителю (продукция с более высо- кой прочностью, дающая возможность уменьшить Были исследованы механические свойства и массу конструкции). Для производства опытной пар- микроструктуры арматуры № 12 из стали класса А500С, результаты приведены в сводной таблице 3. Таблица 3. Механические свойства арматуры № 12 из стали с пониженным содержанием Mn и Si с Тi σт, н/мм2 σв, н/мм2 δ5, % V м/с Режимы начало сере- конец начало сере- конец начало сере- конец дина дина дина Горячекат. 350 540 28,5 Сред. 390 550 29,0 12,5 Микроструктура 370 545 28,75 1 Средняя зона Поверхностная зона 15 – 15 Сред. на образцах Перлит + феррит Перлит + феррит Сред. на плавку 645 680 605– 720 750 690 20,5 18,0 24,5 Микроструктура 685 675 640 745 750 710 19,5 17,5 22,0 12,5 2 665 677,5 622,5 732,5 750 700 20,0 17,75 23,25 10 – 10 Сред. на образцах 655 723 20,0 Сред. на плавку Средняя зона Поверхностная зона Микроструктура Перлит + феррит Перлит + феррит 3 645 650 610 710 720 690 19,5 19,5 22,5 10 – 15 630 665 585 715 740 675 24,5 21,0 22,0 12,5 Сред. на образцах Сред. на плавку 637,5 657,5 597,5 712,5 730 682,5 22,0 20,25 22,25 631 708 21,5 Средняя зона Поверхностная зона Перлит + феррит Перлит + феррит 665 680 620 750 760 700 21,0– 21,0– 23,0– 655 670 630 730 740 740 19,5 19,5 24,0 12,5 660 675 625 740 750 720 19,75 19,75 23,5 653 737 21,0 Для сравнительного анализа в таблице 3 и в таб- проката арматуры класса А500С по ГОСТ Р 52544, лице 4 приведены результаты исследования на соот- прокатанной по режимам № 1, № 2, № 3. ветствие механических свойств экспериментального 46

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Таблица 4. Сравнительный анализ прокатанной арматуры и арматуры класса А500С по ГОСТ Р 52544 Наименование показателя ГОСТ Р 5254 Режим№ 3 Пл 141245 Режим № 5 А500С № 12 Режим № 4 № 12 Размер периодического профиля проката № 12 № 12 ±5,0 Допустимые отклонения от номинальных 0,7345–1,13 –4,50 –4,46 –4,57 значений площади поперечного сечения и массы 4,52–11,3 1 м длины, % 7,096 1,09 8,6 Высота поперечных ребер h, мм 0,056 500 6,671 Шаг поперечных ребер, мм 600 14,0 0,0696 Суммарное расстояние между концами попереч- 1,08 ных ребер Σеi мм, не более 605–685 585–665 620–680 150 690–750 675–740 700–760 Минимальная относительная площадь смятия 17,5–24,5 19,5–24,5 19,5–24,0 поперечных ребер периодического профиля fR, не менее 1,104 1,122 1,129 Уд. Уд. Уд. Предел текучести, σт, Н/мм2, не менее Не испытали Соответствует Предел прочности, σв, Н/мм2, не менее Полное относительное удлинение при максимальном напряжении δ5, %, не менее Отношение σв//σт, не менее Свойства при изгибе (в холодном состоянии до угла 180° вокруг оправки диаметром = 3dH) Выносливость, Н/мм2 Химический состав Табл. 2 Свариваемость (не менее 500 Н/мм2 в области 4 режим 123456 сварного соединения) 670 690 670 670 620 690 Ручная дуговая сварка по типу С23-Рэ по ГОСТ 14098) Полученная нами арматура, прокатанная по ре- механическим свойствам и химическому составу жимам № 1, № 2, № 3, соответствует требованиям соответствует периодической арматуре класса А500С ГОСТ Р 52544 класса А500С. по ГОСТ Р52544. А также установлен упрочняющий эффект влияния микролегирования ванадием стали Заключения. Таким образом, в результате про- производства арматурного проката класса А500С ведения экспериментальной прокатки арматура улучшенной свариваемости. № 12, прокатанная по режиму № 1, № 2, № 3 по Список литературы: 1. Болотников С.А., Кузькина Н.Н., Мурзин И.С. Особенности технологии производства заготовок из низко- углеродистой стали на сортовой МНЛЗ // Металлург. – 2007. – № 7. – С. 59–62. 2. Влияние ванадия на механические и потребительские свойства свариваемой арматурной стали классов проч- ности А500С и А600С / Д.В. Домов, И.И. Франтов, А.Н. Серегин, А.Н. Борцов [и др.] // Металлург. – 2015. – № 10. – С. 65–69. 3. Высокопрочные арматурные стали / А.П. Гуляев, А.С. Астафьев, М.А. Волкова [и др.]. М. : Металлургия, 1966. – 138 с. 4. Гуляев А.П. Металловедение. – М. : Металлургия, 1977. – 647 с. 5. Критерии оценки свариваемости арматурных сталей / Д.В. Домов, И.И. Франтов, А.Н. Борцов, О.О. Цыба // Металлург. – 2015. – № 5. – С. 58–62. 6. Мадатян С.А. Современный железобетон для эффективного строительства // Строительная газета. – 2013. – № 35. – С. 4–5. 7. Производство арматуры большого диаметра с пределом текучести 500 Н/мм2 / А.И. Погорелов, А.Б. Юрьев, В.А. Недорезов [и др.] // Черная металлургия: Бюл. НТИ. – 2003. – № 6. – С. 40–42. 8. Файзуллаев Дж.С. Исследование и разработка технологии металлокомпозитной прокатки арматуры № 14 класса А500С по ГОСТ 52544 // Композиционные материалы. – 2021. – № 4. – С. 185–188. 47

№ 6 (99) июнь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.99.6.13966 КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ ДИФФУЗИОННОГО НИТРИД – ОКСИДНОГО ПОКРЫТИЯ НА НИЗКОУГЛЕРОДИСТЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЯХ Эшкабилов Холикул Каршиевич канд. техн. наук, доцент, Каршинский инженерно-экономический институт, Республика Узбекистан, г.Карши E-mail: [email protected] Бердиев Шерзод Алимардонович соискатель, Каршинский инженерно-экономический институт, Республика Узбекистан, г. Карши CORROSION RESISTANCE OF DIFFUSION NITRIDE-OXIDE COATING ON LOW-CARBON STEELS Kholikul Eshkabilov Candidate of technical sciences, Associate professor, Karshi Engineering and Economic Institute, Uzbekistan, Karshi Sherzod Berdiev Scientific applicant, Karshi Engineering and Economic Institute, Uzbekistan, Karshi АННОТАЦИЯ В работе анализируется формирование нитридного слоя на поверхности низкоуглеродистых сталей, с точки зрения его дальнейшего оксидирования в парах воды. Исходя из разнодисперсности зерен ферритного и перлит- ного составляющих, предлагается проведение процесса азотирования в различных стадиях азотного потенциала, в результате парооксидирования на второй стадии достигается повышению коррозионной стойкости диффузи- онного нитрид – оксидного покрытия. ABSTRAСT The paper analyzes the formation of a nitride layer on the surface of low-carbon steels from the point of view of its further oxidation in water vapor. Based on the dispersity of the grains of the ferrite and pearlite components, it is proposed to carry out the nitriding process in various stages of the nitrogen potential, as a result of vapor oxidation at the second stage, an increase in the corrosion resistance of the diffusion nitride-oxide coating is achieved. Ключевые слова: азотирование, нитридный слой, азотный потенциал, парооксидирование, нитрооксидиро- вание, нитрид - оксидное покрытие, коррозионная стойкость. Keywords: nitriding, nitride layer, nitrogen potential, vapor oxidation, nitrooxidation, nitride - oxide coating, corrosion resistance. ________________________________________________________________________________________________ Важнейшей задачей низкотемпературного крат- в атмосфере аммиака с последующим парооксиди- ковременного процесса газового азотирования, за- рованием на второй стадии, позволяющие получить ключается в создании регулируемых технологий по- диффузионные нитрид – оксидные покрытия с заранее лучения модифицированного композиционного азо- заданными фазовыми составами, строениями и глуби- тированного слоя, особенно в направлении его ком- ной слоя [1]. бинации с другими процессами поверхностного упрочнения. Одним из комбинированных способов В системах с одним нитридом при температуре азотирования являются процесс нитрооксидирования, насыщения согласно диаграммой «Fe-N» на поверхно- заключающейся в азотировании на первой стадии сти последовательно образуются α→Ме4N (Мe2-3N), __________________________ Библиографическое описание: Эшкабилов Х.К., Бердиев Ш.А. КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ ДИФФУЗИ- ОННОГО НИТРИД – ОКСИДНОГО ПОКРЫТИЯ НА НИЗКОУГЛЕРОДИСТЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЯХ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13966

№ 6 (99) июнь, 2022 г. а в системах с двумя нитридами, например на поверх- азотирования для случая образования нитридных ности стали в зависимости от времени образуются фаз изучены достаточно, однако, многофазные си- α→Fе4N→Fe2-3N, а при большем количестве нитридов стемы, встречающейся наиболее часто на практике наблюдается образование дополнительных слоев поверхностного упрочнения с получением модифици- высших нитридов α→Fе4N→Fe2-3N→Fe2N [2]. Струк- рованных слоев для улучшения физико-химических тура обычных низкоуглеродистых сталей состоит в и физико – механических свойств обрабатываемых основном из структуры феррита и перлита, при газо- поверхностей представляет наибольшей интерес. вом азотировании коэффициенты диффузии азота в Поскольку коэффициенты диффузии для различных этих зернах различаются, в результате которого зерен составляющих упрочняемой поверхности имеет диффузия азота идёт преимущественно по границам различные численные значения, которые не позво- зерен, в результате диффузии азота в феррит образу- ляют анализировать физические факторы, влияющие ется ɛ-нитрид, а при диффузии азота в перлит обра- на процесс одновременного роста нескольких фаз в зуется εʹ-карбонитрид, на границах феррита в резуль- разных зёрнах структуры с различными формами и тате взаимодиффузии в нитридном слое образуется содержаниями углерода или легирующего элемента. ɛʹ-карбонитрид за счёт обезуглероживания перлита Это приведёт к рассмотрению возможности получе- и диффузией азота из насыщающей атмосферы. ния зависимости для постоянного роста фазы внедре- ния в многофазной системе при вакансионной диф- При азотировании низкоуглеродистых сталей фузии с предупреждением или залечиванием возник- формирующееся ε-нитрид при выше эвтектоидной ших пористостей на поверхности нитридного слоя, температуре нередко содержит большое количество одним из основных способов которого является вли- микропоры, образующейся в связи с метастабильно- яние к активности атомов азота при их диффузии стью нитридных фаз и поэтому процесс азотирования через вакансии и поверхностной пористости. При на первой стадии проводят в ниже эвтектоидной азотировании в атмосфере аммиака в ниже эвтекто- температуры. Причём кристаллы нитридов могут идной температуре (< 590 0С) немаловажное значе- расти только в насыщенном твёрдом растворе, при ние имеет размеры зерна поверхности, который достижении максимальной концентрации азота на определяет скорость диффузии азота: объёмную, так поверхности нитрида Fе4N или Fe2-3N. и вдоль границ зерен, последний который происходит с гораздо большей скоростью (рис. 1). Кинетика процесса диффузионного насыщения металлов элементами внедрения в процессе газового а) х500 б) х500 Сталь 20. а – охлаждение в воде; б – охлаждение на воздухе Рисунок 1. Строение диффузионных нитридных слоев при азотировании в атмосфере аммиака при температуре 580 0С продолжительностью 3 часа В микроструктуре нитридного слоя при быстром азотирования, с возникновением морфологической охлаждении образцов сохраняется смеси разных текстуры, повышающей устойчивость феррита, твёрдых растворов нитридов и химическое соедине- который при диффузии азота возможно образование ние углерода железом (карбидов железа), для слоя γʹ-фазы в смеси ɛ-фазой и карбиды железа, которые характерна дисперсность нитридов и гетерогенность являются химическими соединениями, в результате слоя, располагающейся безупорядоченным в диф- образуется нитридный слой отклоняющей от при- фузионном слое (Рис. 1, а). При быстром охлажде- родой образования от соответствующих диаграмм нии с температуры насыщения в нитридном слое за состояния, ориентированной основе возникает счёт прекращения диффузии возможно коагуляция текстуры диффузии. карбидов, в частности цементита. Столбчатое строение (морфологическая струк- При оксидировании на второй стадии азотиро- тура) твёрдых растворов нитридов является основной ванного слоя наиболее важным является структуро- закономерностью их структурообразования при образование в диффузионных слоях на первой стадии преобладании граничной диффузии, строением и 49

№ 6 (99) июнь, 2022 г. составом нитридных фаз непосредственно связана причиной возникновения текстуры такого вида яв- проблема защитных свойств диффузионных слоев, в ляется практически отсутствие объёмной диффузии, которых интенсивность коррозионных и диффузион- наибольше имеет место граничная диффузия, которая ных процессов не в последнюю очередь определяется объясняет особенности, как кинетики роста, так и размером зерна. структуры, а также фазового состава формируемого нитридного слоя с определённой концентрацией. Общая глубина слоя может быть определена различием в травимости сердцевины и границей Наиболее характерным является диффузионная нижней части слоя, а нитридных и карбонитридных пористость ɛ-фазы на поверхности нитридного слоя, фаз в составе слоя также можно различить по разли- который окисляется кислородом воздуха в период чию в травимости ɛʹ- и γʹ-фазы, по линии раздела ко- охлаждения (рис. 1, б). Диффузионная пористость торых происходит резкий перепад концентраций в перемещается пропорционально времени диффузии, ɛʹ- и γʹ-фазах, в зависимости от изменения их соот- т.е. согласно по закону роста глубины диффузионного ношений изменяется их физико-химические свой- слоя [3], образование которого приводит к уменьше- ства. Диффузионные процессы при этом протекают, нию антикоррозионных свойств в целом покрытия. прежде всего, не в объёме, а по границам зерен со- Необходимо отметить тот факт, что образование единений, где создается градиент концентрации диф- пористости связано с вакансионным механизмом фундирующих элементов (рис. 1, б). диффузии как в объёмноцентрированном, так и в границентрированном железе, обладающей большей Регулирование фазового состава и структуры подвижностью диффундируемого атома [2]. получаемого нитридного слоя на упрочняемой по- верхности является необходимым для получения по- Были проведены серия экспериментов азотиро- крытий с заранее заданными свойствами, особенно ванием в атмосфере аммиака при температуре 580 °С на первой стадии при насыщении азотом получение в течение 3 часа и последующее оксидирование композиций нитридных фазы согласно диаграммой в парах воды и парах 5 % ного раствора ОЭДФ «Fe-N» является обязательным условием. Потому, что (по массе) в воде при температуре 550°С, на первой каждая упорядоченная фаза или смеси фазы нитрид- стадии процесса азотирования первой ступени ного слоя ответственна для определённых свойств обрабатываемых изделий. При этом немаловаж- проводили с азотным потенциалом 4,5-5,5 ную роль играет первоначальный состав и струк- тура, а также состояние матрицы стали, которые продолжительностью 2 часа, и на второй ступени подвергаются поверхностному упрочнению. с азотным потенциалом 2,8-4,5 продолжитель- Кристаллическая текстура роста диффузионных нитридных слоев в области ниже температуры эв- ностью 1 час (рис. 2, а), дальнейшей оксидирование тектоида для системы «железо-азот» (590 0С) является нитридного слоя на второй стадии проводили в парах основной закономерностью их структурообразования. воды с добавками 5 %-ного раствора ОЭДФ (по массе) В этом интервале температуры насыщения основной при температуре 550 0С в течение 1 часа (рис. 2, б) [4]. а) х500 б) х500 Сталь 20. а - азотирование при 580 0С в двухступенчатом азотном потенциале: при 4,5-5,5 в течение 2х часов и при 4,5-5,5 в течение 1 ч; б – после оксидирование при 550 0С в течение 1 ч. Рисунок 2. Микроструктура диффузионных нитридных (а) и нитрид – оксидных покрытий (б) 50

№ 6 (99) июнь, 2022 г. После азотирования при варьировании азотного оксидом пористая часть нитридного слоя состоящей потенциала получаемые фазы нитридного на по- из смеси (εʹ+ɛʹʹ+Fe3О4)-фаз и под ними нитридная зона, верхности распределяется более равномерно с не- состоящая из смеси низших нитридов (ɛʹ+ɛʹʹ+γʹ) - значительными пористостями на поверхности нит- фазы. ридного, и согласуется с диаграммой системы «Fe- N». Рентгеноструктурным анализом, проведённой на Были проведены коррозионные испытания по- установке ДРОН-3 в излучениях CoKα показали, что лученных нитрид- оксидных покрытий полученные после нитрооксидирования поверхностный диф- нитрооксидированием в различных технологических фузионный слой оксида состоит практически режимах, результаты сравнительных коррозионных из одного магнетита, за ним следует заполненная испытаний в 3%-ном растворе NaCl приведены в таблице 1. Таблица 1. Влияние технологических режимов нитрооксидирования на коррозионные свойства диффузионных оксид, нитрид и нитрид-оксидных покрытий на образцах Стали 20 в 3%-ном растворе NaCl № Стадии процесса Структура Режимы азотирования/ Число Время появления покрытия оксидирования пор, первых очагов 1 Оксидирование 1/см2 коррозии, час в парах воды Fe3О4, Fe2О3 Температура, 0С Время, час 76 2 Оксидирование 550 1,0 в парах воды с добавками ОЭДФ Fe3О4 550 1,0 3 18 3 Азотирование при ε, ɛʹ, γʹ, Fe2О3 580 3,0 6 18 4,5-5,5 4 Азотирование* ε, ɛʹ, γʹ, Fe2О3 580 2,0+1,0 2 24 ɛʹ, ɛʹʹ, γʹ, Fe3О4, Fe2О3 580 2,0+1,0 б/п 360 5 Азотирование + ɛʹ, ɛʹʹ, γʹ, Fe3О4 550 0,5 б/п 288 оксидирование ɛʹʹ, γʹ, Fe3О4 б/п 560 в парах воды. 580 2,0+1,0 б/п 480 550 0,5 6 Азотирование + 580 оксидирование 550 2,0+1,0 в парах воды 580 1,0 с добавками ОЭДФ 550 2,0+1,0 ɛʹʹ, γʹ, Fe3О4, Fe2О3 1,5 *Примечание: Азотирование первой стадии с азотным потенциалом 4,5-5,5 и на второй стадии с азотным потенциалов 2,8-4,5. Результаты коррозионных испытаний показы- образованию гидрооксидов железа при электрохи- вают, что при применении каждого процесса в от- мической коррозии и в целом отрицательно влияет дельности, полученные оксидные или нитридные на коррозионные свойства получаемого покрытия, покрытия не обеспечивает достаточной коррозион- приводя к развитию коррозионных повреждений. ной стойкости обработанных сталей, тем более эти покрытии имеет начальные поры, которые резко Таким образом, оксидный слой образующейся влияют на протекание коррозионных процессов на по- в парах растворов воды с добавками ОЭДФ на по- верхности покрытий. Только их композиции могут верхности нитридного через 0,5 часа (даже через обеспечить высокую антикоррозионную стойкость 15 минут) оксидирования имеет плотную структуру с поверхности сталей и сплавов. упорядоченно расположением кристаллов магнетита, и выполняет роли барьерного слоя относительно Оксид Fe2О3 (гематит) обнаруживается при ок- нитридного, не допускает к дальнейшему десорб- сидировании нитридного слоя в парах воды и на по- цию азота и обезуглероживанию поверхности стали. верхности нитридных слоев после азотирования из- В результате происходит диффузия азота вглубь по- за склонности окисления нитридов в атмосфере воз- верхности за счёт диссоциации нитридного слоя с духа. Наличие гематита в оксидном слое вызывает по- образованием низконитридной фазы и при этом верхностную пористость и повышает склонность к растёт толщина нитридного слоя до распада высоко- азотистой нитридной зоны. Этот факт позволяет 51

№ 6 (99) июнь, 2022 г. регулировать концентрации азота в нитридном слое При оксидировании в нитридном слое из-за дис- с получением необходимого нитридного слоя с за- социации высокоазотистой ε-фазы в перлитной зерне данными фазовыми структурами и составами на продолжает образоваться εʹ-карбонитрид, и одновре- низколегированных конструкционных сталях в менно окисление εʹ-карбонитрида образованного при кратковременном низкотемпературных процессов азотировании с кислородом насыщающей атмосферы, газового азотирования. При оксидировании форми- в результате которого возникает оксикарбонитрид рованием равномерной барьерной оксидной плёнки, εʹʹ-фаза. В целом в нитридном слое во взаимной диф- состоящей только из магнетита рассасывания высо- фузии вначале оксидирования участвуют все нитриды, с образованием низших нитридов и одновремен- коазотистой -фазы происходит частичным выделе- ным легированием их кислородом. Формированием нитрид-оксидных покрытий не склонные к схваты- нием -фазы и образованием низкоазотистый - ванию, очень важно для узлов трения и для началь- ного периода приработки трущихся поверхностей фазы за счет углерода из матрицы и -фазы из уг- узлов трения с обеспечением пониженную проч- лерода матрицы и кислорода из насыщающий атмо- ность на сдвиг, и положительный градиент механи- сферы. Содержание в молекуле ОЭДФ кислорода ческого свойства на поверхности. позволяет её для получения равномерной и плотной оксидной плёнки на поверхности при термолизе рас- Образование легированного твёрдого раствора твора ОЭДФ при температуре 550 0С, т.е. при темпе- γʹ-нитрида (Fe4(NО)) за оксидом Fe3О4 является за- ратуре значительно превышающей температуру её кономерным и наличие которого положительно вли- термического разложения (~1800С). Механизм со- яет на коррозионные стойкость нитрид-оксидного по- здания защитных пленок в водных растворах ОЭДФ крытия. Результаты коррозионных исследований при их разложения позволяет, при температуре об- показали, что имеется некоторые зависимости изме- разования чистого магнетита в диаграмме состояния нения коррозионной стойкости от содержания леги- «Fe-O», образованию на железо только кристаллов рованной кислородом γʹ-фазы в нитрид - оксидном магнетита [5]. Оксидная пленка, формирующаяся на покрытии, когда её содержание составляет около поверхности стали при десорбции азота отличается 75 %, нитрид – оксидное покрытие на низколегиро- от оксидной плёнки, полученной при оксидирова- ванных конструкционных сталях имеет самую высо- нии в парах воды более высоким качеством, хоро- кую коррозионную стойкость. При этом толщина ок- шим сцеплением с нитридным слоем за счёт более сидного слоя на Стали 20 доходит до 5 мкм, а тол- плотной упаковки кристаллов по всей поверхности щина нитрид – оксидного покрытия в этих интерва- покрытия. Самым важным в процессе оксидирова- лах исследования составляет 25-39 мкм. ния при наличии барьерного слоя является фазовые изменения в нитридном слое покрытия, особенно Коррозионная стойкость необходимой структуры эти изменении необходимы в условиях феррит – и фазового состава нитрид-оксидного покрытия до- перлитной структуры для перераспределения азота стигается при оптимальных режимах обработки, с между высокоазотистой зерен структуры, который получением низкоазотистого оксикарбонитридной перенасыщен азотом, к низкоазотистому нитриду со стабилизацией концентраций азота и углерода (Fe2-3(NCO)) - фазы, нитридной (Fe4N) и оксинит- матрицы в нитридном слое. ридной (Fe4NО) -фазы определенного соотношения композиций нитридных фаз. Список литературы: 1. Коган Я.Д., Эшкабилов Х..К. Оксиазотирование металлических изделий. // Упрочнящие технологии и покрытия, 2006. №6. -С.17-23. 2. Лахтин Ю.М., Коган Я.Д. Азотирование стали, -М.: Машиностроение, 1976. -256 с. 3. Майсурадзе М.В., Рыжков М.А., Беликов С.В. и др. Цементация, нитроцементация и азотирование стальных изделий. -Екатеринбург : Изд-во Урал. ун-та, 2021. -102 с. 4. Акользин А.П. Противокоррозионная защита стали пленкообразователями. - М. : Металлургия, 1989. - 192 с. 5. Маргулова T.X. Применение комплексонов в теплоэнергетике. -М.: Энергоатомиздат, 1986. - 280 с. 52

№ 6 (99) июнь, 2022 г. ПРИБОРОСТРОЕНИЕ, МЕТРОЛОГИЯ И ИНФОРМАЦИОННО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ И СИСТЕМЫ УСТРОЙСТВА СМЕШАННОГО ТИПА ДЛЯ ОБНАРУЖЕНИЯ ДЕФЕКТОВ ТКАНЕЙ Кипчакова Гавхарой Мирзашарифовна ассистент кафедры “Электроника и приборостроение”, Ферганского политехнический институт, Республика Узбекистан, г. Фергана E-mail: [email protected] MIXED TYPE DEVICES FOR TISSUE DEFECT DETECTION Gavkharoy Kipchakova Assistant, Department of Electronics and Instrumentation, Fergana Polytechnic Institute, Uzbekistan, Fergana АННОТАЦИЯ В устройстве для обнаружения дефектов поверхности и изменений толщины полотна ткань движется между рядом фотодиодов и рядом соответствующих им светодиодов. Частота сканирования электронно-лучевой трубкой в направлении, перпендикулярном направлению движения ткани, выбирается в зависимости от скорости движения ткани. ABSTRACT In a device for detecting surface defects and changes in web thickness, the fabric moves between a number of photodiodes and a number of LEDs corresponding to them. The scanning frequency of the cathode ray tube in the direction perpendicular to the direction of tissue movement is selected depending on the speed of tissue movement. Ключевые слова: ткан, качестве, трубка, яркость, фотоприемник, дефектов ткани, поток. Keywords: tissue, quality, tube, brightness, photodetector, tissue defects, flow. ________________________________________________________________________________________________ Помимо многоканальных и сканирующих суще- на поверхность ткани. Пройдя через ткань, доля ствуют устройства, в которых каждая узкая продоль- светового потока проектируется в зависимости от ная полоска ткани контролируется отдельным фото- положения светового пятна в данный момент на катод электрическим каналом. Эти каналы работают не соответствующего ФЭУ, расположенного с одной одновременно, а тем или иным способом включа- стороны ткани, а отраженная доля светового патока – ются последовательно и контролируемый в каждый на катод соответствующего ФЭУ, расположенного данный момент времени участок сканирует по по- по другую сторону ткани [1-9]. верхности ткани. Информацию о механических пороках ткани В фотоэлектрическом устройстве для определения дают выходные сигналы ФЭУ, регистрирующие по- сортности по числу дефектов ткани, движущейся токи излучения, которые прошли через ткань, а ин- с большой скоростью, в качестве источника излуче- формация о дефектах, связанных с процессами тка- ния использована проекционная электронно-лучевая чества, дает выходные сигналы ФЭУ, которые реги- трубка с большой яркостью свечения и очень малым стрируют потоки излучения, отраженные от ткани временем послесвечения. В качестве фотоприемников использованы два ряда фотоэлектронных умножите- [10-16]. лей, расположенных один над тканью, а другой под Выходные импульсы ФЭУ усиливаются усили- ней. Частота сканирования электронно-лучевой трубкой в направлении, перпендикулярном направ- телями и поступают в опознавательное устройство, лению движения ткани, выбирается в зависимости где сигналы просвета и отражения сопоставляются от скорости движения ткани. С помощью линзы ска- для отфильтрования случайных сигналов и сигналов, нирующий световой луч проектирует изображение не связанных с действием сканирующего светового луча. Затем через устройства ввода сигналы посту- пают в блок селекторов, в котором определяется вид __________________________ Библиографическое описание: Кипчакова Г.М. УСТРОЙСТВА СМЕШАННОГО ТИПА ДЛЯ ОБНАРУЖЕНИЯ ДЕФЕКТОВ ТКАНЕЙ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13910

№ 6 (99) июнь, 2022 г. порока, вызвавшего появление данного сигнала. перпендикулярно нитям основы и направлению дви- Каждый вид порока характеризуется определенным жения ткани осветителем и фотоприемником, движу- числом. Эти числа накапливаются в ячейках, перио- щимися синхронно с разных сторон ткани [30-35]. дически опрашиваемых электронных коммутато- ром. В специальном блоке эти числа суммируются и В устройстве, работающем по этому принципу, по полученным результатам определяются сортность к выходу фотоприемника подключена нагрузка в ткани [17-23]. виде сбалансированной по постоянному току мосто- вой схемы. Особенностью этой схемы является то, В устройстве для обнаружения дефектов по- что в двух ее плечах параллельно активному сопро- верхности и изменений толщины полотна ткань дви- тивлению подключено по конденсатору существенно жется между рядом фотодиодов и рядом соответ- различной емкости. В результате постоянные времени ствующих им светодиодов. Сканирование полотна этих плеч моста сильно отличаются друг от друга. обеспечивается путем последовательного включе- ния светодиодов под воздействием командных им- Вследствие этого при изменении освещенности пульсов, вырабатываемых специальным блоком ад- фотоприемника, а следовательно, и падения напряже- ресов. Устройство калибруют, пропуская через него ния на мостовой схеме новое значение падения образец полотна. При этом уровни выходных сигна- напряжения на одном из этих плеч установится зна- лов фотодиодов, имевшие место при последователь- чительно позже, чем на другом, и на некоторое ных вспышках в соответствующих им светодиодах, время на выходе моста появится разность потенциа- хранятся в закодированном виде в блоке памяти. лов, знак которой определяется знаком изменения С этими данными при прохождении через устрой- плотности контролируемой ткани, а максимальное ство контролируемого полотна сравниваются значение-скоростью ее изменения, т. е. при постоян- уровни выходных сигналов тех же фотодиодов. стве скорости сканирования, резкостью перехода от Диапазон сканирования по линейке из пар светодиод- одного значения плотности к другому. Протекающие фотодиод устанавливается при калибровке установки медленно изменения яркости осветителя, чувстви- введением в специальных блок памяти адресов двух тельности фотоприемника и напряжения источника пар светодиод-фотодиод, расположенных непосред- питания не вызовут появления ложных сигналов на ственно за краями полотна [24-29]. выходе рассматриваемой мостовой схемы. Усилитель, подключенный к выходу моста, является усилителем Контролировать полосатость ткани, т. е. неравно- постоянного тока, т. к. он должен усиливать весьма мерность плотности расположения нитей основы, низкие частоты. удобно, сканируя ткань с постоянной скоростью Список литературы: 1. Гордеев В.А., Волков П.В. Ткачество –М.: Лёгкая и пищевая промышленность, 1984,- 488 с. 2. Уразов Н., Кадыров Ш.М. Синтез оптимального управления натяжением основных нитей при их сматывании со сновального вала на шлихтовальную машину. Сб. «Вопросы кибернетики» № 149 Т, 1993. 71-76 с. 3. Mamasodikov Y., Qipchaqova G.M. Optical and radiation techniques operational control of the cocoon and their evaluation //Academicia: An International Multidisciplinary Research Journal. – 2020. – Т. 10. – №. 5. – с. 1581-1590. 4. Khurshidjon Y. et al. The study of photoelectric and photographic characteristics of semiconductor photographic system ionisation type //Academicia: An International Multidisciplinary Research Journal. – 2020. – Т. 10. – №. 5. – с. 72-82. 5. Умурзакова Г.М. и др. Радиационные дефекты в полупроводниковых соединениях // Актуальная наука. – 2019. – №. 11. – С. 23-25. 6. Qipchaqova G.M. Basic errors of optical moisture meters //Academicia: An International Multidisciplinary Research Journal. – 2021. – Т. 11. – №. 3. – с. 686-690. 7. Нишонова М.М., Кипчакова Г.М. Влияние ионизирующего излучения на полупроводники и полупроводниковые плёнки // Актуальная наука. – 2019. – №. 11. – с. 19-22. 8. Кипчакова Г.М., Мирзаев С.А. Определение дефектов поверхности текстильных изделий // Universum: технические науки. – 2021. – №. 10-1 (91). – с. 83-86. 9. Kipchakova G.M. Control of fabric surface defects // Journal of actual problems of modern science, education and training. – 2021. -№2. Vol 9. – с. 102-106. 10. Kipchakova G.M. Measurement of physical parameters of a thread // EPRA International Journal of Multidisciplinary Research. – 2020. -№8. Vol.6. – с. 80-83. 11. Abdumalikova Z.I., Kipchakova G.M. Shell power control methods // EPRA International Journal of Research and Development (IJRD). – 2020. -№8. Vol.5. – с.70-72. 12. Мамасадиков Ю., Мамасадикова З.Ю. Оптоэлектронное устройство для дистанционного контроля концен- трации углеводородов в воздухе //НТЖ ФерПИ. – 2020. – Т. 24. – №. 6. – с. 231-236. 54

№ 6 (99) июнь, 2022 г. 13. Mamasadikova Z.Y. Optoelectronic devices for controlling the concentration of hydrocarbons in air with exponential scan // Academicia: An International Multidisciplinary Research Journal. – 2020. – Т. 10. – №. 11. – с. 1328-1333. DOI: 10.5958/2249-7137.2020.01403.2 14. Mamasadikov Y., Mamasadikova Z.Y. Optoelectronic device for remote control of hydrocarbon concentration in air // Scientific-technical journal. – 2020. – Т. 3. – №. 6. – с. 3-7. 15. Мамасадиков Ю., Мамасадикова З.Ю. Разработка принципиальной схемы оптоэлектронного устройства для контроля концентрации углеводородов в воздухе // Universum: технические науки. – 2021. – №. 11-2 (92). – с. 42-45. 16. Мамасадиков Ю., Мамасадикова З.Ю. Оптоэлектронное устройство для контроля концентрации углеводородов в воздухе на полупроводниковых излучающих диодах // Universum: технические науки. – 2021. – №. 10-1 (91). – с. 87-91. 17. Мамасадиков Ю., Aлихонов Э.Ж. Оптоэлектронное устройство для контроля линейной плотности хлопковых лент с функциональной разветкой // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2021. 10(91). 18. Мамасадиков Ю., Алихонов Э.Ж. Фотоэлектрические методы для автоматического контроля линейной плот- ности хлопковые ленты //НТЖ ФерПИ. – 2020. – с. 80-85. 19. Yusupjon M., Jamoldinovich A.E. Photoelectric methods for automatic linear density control cotton tapes. // Inter- national Journal For Innovative Engineering and Management Research. Vol. 09, Issue 12, Pages: 82-87 DOI: 10.48047/IJIEMR/V09/I12/15 20. Mamasadikov Y. Principal schema of optoelectronic device for monitoring the concentration hydrocarbons in air with exponential scan //Scientific-technical journal. – 2022. – Т. 5. – №. 1. – с. 21-24. 21. Mamasadikov Y., Mamasadikova Z.Y. Cotton Moisture Control Device //Central asian journal of theoretical & Ap- plied sciences. – 2021. – Т. 2. – №. 12. – с. 265-270. 22. Mamasadikov Y., Mamasadikova Z.Y. Optoelectronic Device for Control of Concentration of Gaseous Substances // Central asian journal of theoretical & Applied sciences. – 2021. – Т. 2. – №. 12. – с. 260-264. 23. Тожибоев А.К., Боймирзаев А.Р. Исследование использования энергосберегающих инверторов в комбинирован- ных источниках энергии //Экономика и социум. – 2020. – №. 12. – с. 230-235. 24. Boymirzaev A.R. Optoelectronic two-wave gas analyzer //Innovative Technologica: Methodical Research Journal. – 2021. – Т. 2. – №. 12. – с. 127-132. 25. Alikhonov E.J. Determination of linear density of cotton ribbons by photoelectric method //Science and Education. – 2021. – Т. 2. – №. 11. – с. 461-467. 26. Rustamov U.S. et al. Farg‘ona viloyati aholisini elektr energiyasi tanqisligini bartaraf etishda Mikro-GESlardan foydalanish //Oriental renaissance: Innovative, educational, natural and social sciences. – 2021. – Т. 1. – №. 10. – с. 603-610. 27. Алихонов Э.Ж. Определение линейной плотности хлопковые ленты фотоэлектрическим методом // Universum: технические науки. – 2021. – №. 11-2 (92). – с. 35-38. 28. Xakimov D.V., Isroilova S.X., Alikhanov E.J., Zayliddinov T.A., & Ergasheva G.E. (2020). Product Quality Control at Engineering Enterprises. International Journal of Advanced Research in Science, Engineering and Technology, Vol. 7, Issue 2, February 2020, 12843-12848 29. Йулдашев X.Т. и др. Исследование процессов токового усиления в системе полупроводник-газоразрядный промежуток //Oriental renaissance: Innovative, educational, natural and social sciences. – 2021. – Т. 1. – №. 10. – С. 114-123. 30. Yuldashev K.T. et al. EJ Alikhanov The study of Stability Combustion of the Gas Discharge in Sub-micron Gas-filled Cell with Semiconductor Electrode //International Journal of Advanced Research in Science, Engineering and Technology. – 2019. – Т. 6. – №. 11. – С. 11907-11911. 31. Абдумаликова З.И. (2019). Исследование кинетика пробоя в газоразрядной ячейке с полупроводниковым электродом. Евразийский союз ученых, (10-5), 14-18. 32. Abdumalikova Z.I. (2021). Manifestation of Sources of Uncertainty in Measurements. Central asian journal of theo- retical & Applied sciences, 2(12), 301-305. 33. Abdumalikova Z.I. (2021). Metrological provision in the production and its branches. Asian Journal of Multidimen- sional Research, 10(10), 1492-1496. 34. Rustamov U.S., Isroilova S.X., & Abdumalikova Z.I. (2022). Mikro-GES va fotoelektrik quyosh elektr stansiyasiga asoslangan kombinirlashgan (aralash) avtonom energiya manbalarining kompyuter modeli. Oriental renaissance: Innovative, educational, natural and social sciences, 2(3), 710-719. 35. Isroilova S.X. (2021). Proper organization of the quality management system is the basis of competitiveness. Inno- vative Technologica: Methodical Research Journal, 2(12), 89-99. 55

№ 6 (99) июнь, 2022 г. ПРОЦЕССЫ И МАШИНЫ АГРОИНЖЕНЕРНЫХ СИСТЕМ DOI - 10.32743/UniTech.2022.99.6.13829 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМА РАБОТЫ ИЗМЕЛЬЧИТЕЛЯ ДЛЯ СОЛОМЫ Маматов Фармон Муртазоевич д-р техн. наук, профессор Каршинский инженерно-экономический институт Республика Узбекистан, Карши E-mail: [email protected] Каримов Рустам Рузимахматович канд. техн. наук, доцент Термезский инженерно-технологический институт Республика Узбекистан, Термез DETERMINATION OF PARAMETERS AND OPERATING MODE OF THE STRAW GRINDER Farmon Mamatov Doctor of Technical Sciences, Professor Karshi Engineering and Economic Institute Republic of Uzbekistan, Karshi Rustam Karimov Candidate of Technical Sciences, Associate Professor Termez Engineering and Technology Institute Republic of Uzbekistan, Termez АННОТАЦИЯ В статье приведены результаты теоретического исследования соломы измельчителя рабочего органа в виде канонической формы и определены параметры одного и много факторного исследования. ABSTRACT The article considers the resulis of performed analytical researches for determining of frontal side of crushing ma- chine`s cutting part in a form of half type canon hyperboloid. Ключевые слова: соломы, измельчитель, нож, режущий кромки, рабочий орган, ротор, лоток, однополосного гиперболоида, поликанонической формы, теоретические исследование, одно и много факторным экспериментом. Keywords: Straw, chopper, knife, cutting edge, working body, rotor, tray, single-lane hyperboloid, polycanonical form, theoretical study, one and many factorial experiment. ________________________________________________________________________________________________ Как известно, животноводство в Республике Уз- Существенное снижение эксплуатационных за- бекистан является одной из важных отраслей сель- трат и повышение приготовления корма из соломы ского хозяйства. Поэтому правительством республики возможно совершенствовании операций измельче- уделяется большой внимание развитию животно- ния в кормоприготовительных машинах, ведет к водства, воплощению в жизнь Государственной пра- улучшению их кормовых качеств, уменьшению потерь вительство основой которой является создание ма- и экономии материальных средств. лых животноводческих, фермерских и дехканских хо- зяйств с небольшим количеством крупного рогатого Поэтому исследования в этом плане должны скота. быть направлены, в части изучения рабочего органа в форме поликанонического вида измельчителя для Развитие животноводческих, фермерских и соломы. дехканских хозяйств тесно связанно созданием каче- ственного корма при меньших материальных затратах. По данным известных работ В.А. Желиговский, Практика также показала, что неудовлетворитель- Е.С. Босой, М.М. Гернета и В.А. Горанского, разруше- ная обработка соломы кормоприготовительными ние материала производится режущей кромкой машинами приводит к снижению качества получен- лезвия, гран же её фаски выполняют второстепенную, ного корма. отчасти даже вередную работу по раздвиганию пере- резанных волокон. Исследованиями И.К.Соловьёва, __________________________ Библиографическое описание: Маматов Ф.М., Каримов Р.Р. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМА РАБОТЫ ИЗМЕЛЬЧИТЕЛЯ ДЛЯ СОЛОМЫ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13829

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Ю.Ф. Новикова, Н.Е. Резника доказана немало- Теперь определяем коэффициент ������, ������ и с через важная роль фаски в процессе резания стебельных геометрические параметры измельчающего рабочего культур ножом, что сближает этот процесс с процес- органа. Поскольку как видно из схемы, радиус гор- сом резаниния древесины при помощи резца. ловой окружности гиперболоида вращения и коэф- фициент ������- одна и та же величина. До настоящего времени исследованы измельчи- тели ударно-истирающего действия барабанного и ������ = ������������������������������ = ������������������������������������������������������ (������������������0). (4) молоткового типа [1].Однако до сих пор не изучены показателя и параметры измельчителя в виде поли- ������������������������ канонического однополосного гиперболоида и по- этому решение данной задачи имеет важное значение. где ������ ва ������0 −текущая и начальный углы скольжения ножа; Ранее установлено [2,3], что угол ∝ наклона сег- ментных ножей роторных измельчителей. кормов к ������ − радиус барабана по наиболее удаленной точки ножа. плоскости вращения влияет на кинематику углу ������ заточки ножа, а следовательно, и на усилие резания. Разность для точек А и В лезвия ножа по извест- В зависимости от угла ∝ изменяяется лобовая пло- ным координатам У и Z равна. щадь ������л ножа. При вращении барабана режущая ������1 − ������2 = ������������������������������������, (5) кромк. АВ (рис.1) описывает поверхность однопо- лосного гиперболоида, поликаноническое уравне- где ������������ − высота cегмента (форма ножа – равносторон- ние которого имеет вид: ний треугольник). ������2 = у2+������2 = 1. (1) Точка А (координата L, d ) и точек В (R, O) при- 4������2 ������2 надлежат поверхности одноополостного гиперболо- ида.Значит подставит в место У и Z их значения в При этом лобовую площадь измельчителя можно выражение (1), получим два уравнения с двумя не- рассчитать по следующей формуле: известными: ������л = ∫���������2���1(������������ + ������)������������ − ∫���������2���1 ������ √4������2 + ������2 ������������, (2) 4���4������������1���2���2���122−−������������2������������22���2���2==11; } (6) 2������ где ������ и ������ −действительная и мнимая полуоси гипер- где ������ −расстояние от барабана до основания ножа; болы ������������������1������; ������ −половина основания ножа. ������ − угловой коэффициент прямой ������1������������; Решая систему уравнений (6) с учетом (5) отно- ������ − начальная ордината прямой. сительно с, находим Применяя гиперболическую подстановку ������ = ������������������������������, решаем (2), тогда ������ = 2(√������2−���������2���������−∗���������������2���������−������√������2−������2). (7) ������л = ������(������1−������2) √4������2 + (������1 − ������2)2 + ������������������������ [������(������1−������2)2 + Коэффициент 4������ 2 ������(������1 − ������2) − √4������2 + (������1 − ������2)2 − (������1 − ������2)] . (3) ������ = ������������������������2������ = ������ ∗ ������������������2������ = ������ ∗ ������������������2������������������������������ ������������������0 . (8) ������������������������ а) б) Рисунок 1. Схема для определения лобовой площади измельчителя в виде однополостного гиперболоида поликанинонической формы: а-режущая кромки ножа; б-вид измельчителя 57

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Таким образом, нами выведены зависимости для экспериментами [4,5] были изготовленным лабора- определения лобовой площади измельчителя поли- торным и макетном образцам измельчителя для со- канонической формы через её геометрические пара- ломы (рис.2). метры, которые необходимо учитывать при проек- тировании. Проведённым одно факторном экспериментом был выбраны значениях параметров. На основании проведенным теоретическим иссле- дованиям, также для проведение одно факторными Рисунок 2. Макетной образец измельчителя для соломы Проведённым одно факторном экспериментом много факторном планировании экспериментов был выбраны основные факторы и уровни их варьи- (таблицы). рования значении параметры, также был составлены Таблицы 1. Основные факторы и уровни их варьирования Обозначение Наименования факторторов Уровень варьировани факторов -1 0 +1 ������1(������ш) Рабочая ширины измельчителя, мм 700 800 900 ������2(������л) Угол установки лоток, град. 25 35 45 ������3(������б) Частота вращения ротора, об /мин. 650 700 750 Задача исследования состоит в том, чтобы, варь- После обработки экспериментальных данных и ируя значениями управлямых факторов, найти такое оценки значимости коэффициентов получены сле- условие процесса, при котором достигается макси- дующие уравнение регрессии: мальная полнота измельчения при допустимой потери измельчителя. На основании априорной кривизне уи = 4,76-0,874������1 + 0,825������2 − 0,838������3 + поверхности откликов принят план второго поряка 1,414������12 − 2,127������1������2 − 1,05������1������3 + 0,927������22 + Хартли. Его преимущество по сравнению с другими 1,334������32, %, (полнота измельчения), планами заключается в том, что требуется меньше (9) количество опытов. ус = 1,43 + 0,139������1 − 0,35������2 + 0,233������3 + 0,304������12 Так и проверке гипотезы о воспроизводимости + 0,992������1������2 + 0,242������1������3 + эксперимента проводилось с помощью критерия Кохрена, а значимость коэффициентов регрессии +0,254������22 + 0,137������32, %. (потери соломы), (10) определялось критерием Стьюденте при уровне зна- чимости 0,05. Правильность описания процесса полиномами второй степени подтверждается значимостью боль- шинства коэффициентов при квадратных члены и 58

№ 6 (99) июнь, 2022 г. парных взаимодействия в уравнениях (9) и (10). Про- а при ������2- для потери соломы. Оптимальные сочета- верке гипотезы об адекватности модели и функции от- ния рабочая ширины измельчителя, соотношения клика производилось с помощью критерия Фишера. угол установки лоток, частота вращения ротора при Так для полноты измельчения ������э=1,96 < ������т=2,21, допустимом значении потребляемой мощности, а для потери соломы ������э=1,67 < ������т=2,12, т.е. обоих были определены решением совместно уравнений (9) вариантах экспериментальные значения коэффици- и (10). Задача состояла в том, чтобы получить полнота иента меньше табличного. Следовательно, гипотеза измельчения при допустимой потери, не превышаю- об адекватности регрессонной модели и функции щей 10 %. отклика не противоречит данным проводенных экс- периментов. Поставленное задаче была также решена и в ре- зультате исследования уравнений регрессии (9) и (10) Из анализ уравнений (9) и (10) следует, что на на экстеремум, что позволило определить оптималь- полноту измельчения наибольшее влияние оказывает ные значения уровней факторов, которые приведены рабочая ширины измельчителя, а на потери соломы для определения полнота измельчения и потери со- угол установки лоток, так как значения их коэф- ломы (табл.2). фициентов при ������1 наибольшие для качества среза, Таблица 2. Оптимальные значения варьируемых факторов Значение факторов ������������, мм Факторы ������������, об /мин 0,6547 ������������, град 0,5385 Кодированные 865,47 0,2672 726,93 Натуральное 727 Округленное 861 37,67 38 Таким образом, оптимальными параметры из- измельчения при допустимой потери соломы, явля- мельчителя для соломы обеспечивающими полнота ется: ������ш=861 мм, ������л=38 град и ������б= 727 об/мин. Список литературы: 1. Каримов Р.Р. Определение лобовой площади режущей части измельчителя в виде однополостного гипербо- лоида поликанонической формы.// ВЕСТНИК ТашГТУ.2009.№3-4.С.193-196. 2. Каримов Р.Р., Қаршиев Ф.У., Авазов Ж.Д., Алимардонов А.Ж. Исследование работы мини-измельчителя для грубых кормов. // “Қишлоқ хўжалик махсулотларини етиштириш, сақлаш ва қайта ишлашнинг экологик соф ресурс тежамкор технологиялари” мавзусидаги Республика илмий-амалий анжумани материаллари.Т.: ТошДТУ.ТошДАУ,2009 й.,176-178 б. 3. Каримов Р.Р., Холмуродов М.Х.,Тошпўлатов Т.М., Авазов Ж.Д.Угол наклона лезвия ножа рабочего органа мини -измельчителя для грубых кормов.// “Доклады АНРУз” журнали, № 5, 2011й.,51-53 б. 4. Karimov R.R., Abdullaev I.E.,Ishmuratov Sh.S.,Ergashev R.D.Researching the work of mini - grinder for rough fodder.// International Journal of Advanced Research in Science. Engineering and technology.Vol. 6, Issue 4, April 2019. 5. Каримов Р.Р., Иманов Б.Б.,Каримов Ё.З., Мамадиёрова Д.М. Разработка схемы и определение режима работы соломовыделителя. // “Агро-илм” журнали, №3,2014 й.,74-75 б. 6. Каримов Р.Р., Абдуллаев И.Э., Хазратқулова С.П., Каримов Ш.Р., Машрабов А.А. Сомон фракциясини ўлчамларга ажраткичнинг принциал тасвирини ишлаб чиқиш ва иш режимларини аниқлаш. // “Пахта тозалаш, тўқмачилик ва енгил саноат техника ва технологияларини такомиллаштиришда инноввацияларнинг роли” мавзудаги илмий-амалий анжуман материаллари тўплами.Наманган: Наманган мухандислик- иқтисодиёт институти, 2015 й., 25-26 май, 455-458 б. 7. Каримов Р.Р. Иманов Б.Б., Каримов Ё.З. Дағал хашак тайёрлаш технологиясини ўргатиш.//” Таълим техно- логияси” журнали, №2, 2014 й., 86-88 б. 8. Каримов Р.Р., Рўзимахматова Ш.Р. Дағал хашак тайёрловчи машиналарни ўргатишда умумтехника ва табиий фанларга боглиқлигини ўрганиш. // “ТошДТУ хабарлари” журнали, №1, 2018 й., 191-195 б. 9. Каримов Р.Р., Хўшбоқов Б.Х., Абдуллаев И.А., Ғаппаров Ш.Х. Озуқабоп ўсимликларнинг физик-механик кўрсаткичлари.// “Агро-илм” журнали, чорак асрлик равнақ, махсус сони, 2016 й.,44-45 б. 10. Аугамбаев М., Иванов А.,Терехов Ю. Основы планирования научно – исследовательского эксперимента – Тошкент: Ўқитувчи.1993-336 с. 59

№ 6 (99) июнь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.99.6.13996 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНОГО ЗНАЧЕНИЯ МЕЖДУСЛЕДИЯ ДИСКОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДИСКОВОГО КАТКА Нуриддинов Акмалжон Давлаталиевич канд. техн. наук, доцент, Наманганский инженерно-строительный институт (НамИСИ), Республика Узбекистан, Наманган E-mail: [email protected] Муманиязов Жуманазар студент, Наманганский инженерно-строительный институт (НамИСИ), Республика Узбекистан, Наманган Ражабов Муроджон студент, Наманганский инженерно-строительный институт (НамИСИ), Республика Узбекистан, Наманган Олимжонов Исломжон студент, Наманганский инженерно-строительный институт (НамИСИ), Республика Узбекистан, Наманган DETERMINATION OF THE RATIONAL VALUE OF THE DISTANCE BETWEEN THE DISKS AND THE OPERATION MODES OF THE DISK ROLLER Akmaljon Nuriddinov Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Namangan Civil Engineering Institute (NamISI), Republic of Uzbekistan, Namangan Zhumanazar Mumaniyazov Student, Namangan Civil Engineering Institute (NamISI), Republic of Uzbekistan, Namangan Murodzhon Rajabov Student, Namangan Civil Engineering Institute (NamISI), Republic of Uzbekistan, Namangan Islomzhon Olimjonov Student, Namangan Civil Engineering Institute (NamISI), Republic of Uzbekistan, Namangan АННОТАЦИЯ В статье приведены результаты экспериментальных исследований приспособления и плугу. Агрегат работает после уборки зерновых. Выбранные рабочие органы агрегат показали наилучшие показатели по качественным свойства комбинированного агрегата. Определены конструктивные и технологические параметры приспособле- ния к плугу для обработки почв после уборки зерновых. ABSTRACT The article presents the results of experimental studies of the device and plow. The unit works after grain harvesting. The selected working bodies of the unit showed the best performance in terms of the quality properties of the combined unit. The design and technological parameters of adaptation to a plow for tillage after grain harvesting are determined. __________________________ Библиографическое описание: ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНОГО ЗНАЧЕНИЯ МЕЖДУСЛЕДИЯ ДИСКОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДИСКОВОГО КАТКА // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Нуриддинов А.Д.. [и др.]. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13996

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Ключевые слова: диск, междуследия, почва, пластина, критерий, фактор, влияния, скорость, нагрузка, опыт. Keywords: disk, spacing, soil, plate, criterion, factor, influences, speed, load, experience. ________________________________________________________________________________________________ В настоящее время значительные площади осво- Агротехнические показатели работы плуга с енных сельхозугодий республики засеваются ози- приспособлением для поверхностной обработки мыми зерновыми (около 1 млн.га), после уборки ко- почвы определялись согласно TSt 63.02.2001 «Ис- торых на освободившихся площадях в летнее–осен- пытания сельхоз хозяйственной техники. Машины и ний период климатические условия позволяют вы- орудия для глубокой обработки почвы. Программа и ращивать в качестве промежуточных (повторных) методы испытаний» и TSt 63.04.2001 «Испытания высокие урожай большинства зернобобовых, овощ- сельхоз хозяйственной техники. Машины и орудия ных и кормовых культур. При этом важную роль иг- для поверхностной обработки почвы. Программа и рает фактор времени-своевременно и качественно методы испытаний», а энергетические показатели подготовив почву, можно провести сев в оптималь- работы приспособления согласно РД 10.2.2-89 «Ис- ные агросроки и полнее использовать тепло и влагу пытания сельскохозяйственной техники. Методы для получения высоких урожаев промежуточных энергетической оценки». (повторных) культур [21,22,23]. Поэтому, выбор ра- циональной технологии допосевной обработки В настоящее время промежуточные (повторные) почвы и технологических средств для её осуществ- культуры в Республике возделываются после ления в сжатые сроки является важной задачей, ре- уборки озимых зерновых (в основном пшеницы). шение которой приведет к повышению рентабельно- При этом на поверхности почвы остается значитель- сти растениеводческих хозяйств [3,7,11,12,15,18,19]. ное количество растительных остатков, сорняков и их семян. Применение безотвальной или минималь- После уборки озимых зерновых на полях оста- ной обработки почвы под промежуточные (повтор- ется значительное количество растительной массы, ные) культуры приводит к повышенной засоренно- которую необходимо запахать с целью увеличения сти посевов в период их вегетации и следовательно продуктивности почвы и исключения отрицатель- к снижению количества питательных веществ, потреб- ного воздействия растительных остатков на каче- ляемых культивируемыми растениями, что угнетает ственные показатели работы агрегатов для поверх- последних и снижает их урожайность. Кроме того, ностной (предпосевной) обработки почвы и посева остающаяся на поверхности почвы и в верхних ее сельхозкультур [1,2,24,25,26]. слоях листостебельная масса приводит к ухудшению качественных показателей работы сеялок и орудий В настоящее время операции основной и пред- для междурядной обработки пропашных культур. посевной обработки почвы под повторные (проме- жуточные) культуры в хозяйствах выполняются Для качественной подготовки почвы к севу раздельно, при этом многократные проходы агрегатов применение безотвальной обработки предопреде- по полю (при вспашке, неоднократном чизелевании ляет большое количество проходов почвообрабаты- с боронаванием или дисковании, маловании с боро- вающих агрегатов по полю. Многократное дискова- наванием) приводят к ухудшению структуры почвы, ние для измельчения растительных остатков, чизе- увеличению агросроков проведения допосевной ее левание, боронование и малование способствуют обработки, затрат энергии и материальных средств иссушению почвы, нарушению ее структуры пере- уплотнению нижних горизонтов и затягиванию сроков [4,6,8,9,10,11,12,13,19]. сева. При этом растительные остатки, оставшиеся на Совмещение пахоты и поверхностной (предпо- поверхности почвы в меньшей степени способствуют повышению плодородия почвы и снижению ее севной) подготовки почвы к севу исключит выше удельного сопротивления, чем при их запашке, так как указанные недостатки технологии раздельного их под воздействием солнечных лучей большинство проведения, а так же позволит уменьшить удельное питательных веществ теряют свои полезные для рас- тяговое сопротивление рабочих органов для поверх- тений свойства [2,3,6,9,10,16,17,19]. ностной ее обработки при обеспечении необходи- мых качественных показателей, обусловленных аг- Большинство фермеров после уборки озимой ротехническими требованиями. пшеницы и полива стерневого фона приводят за- пашку растительных остатков с последующим чизе- На основании вышеизложенного исследования, леванием с боронованием и малованием или малова- нием с боронованием. Однако, и при этой технологии направленные на обоснование параметров и режи- не исключаются такие недостатки процесса подго- мов работы приспособления к плугу для поверх- товки почвы к севу, как потеря почвенной влаги, из- лишнее количество проходов агрегатов по полю и ностной ее обработки одновременно ее вспашкой, затягивание сроков сева. являются актуальными и имеет большое народа Исключить вышеизложенные недостатки при- меняемых технологий возможна при использовании хозяйственное значение [1,12,13,14,15,16,17]. комбинированной почвообрабатывающей машины, включающей плуг с приспособлением к нему для Экспериментальные исследования проводились поверхностной подготовки почвы к севу одновре- в полевых условиях с использованием разработанной менно со вспашкой. и изготовленной лабораторно-полевой установкой, и рабочих органов со значениями размерных харак- теристик в натуральную величину и применением методик проведения однофакторных и математиче- ского планирования многофакторных экспериментов, а также тензометрирования [3,4,5,6,7,8,9,10]. 61

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Для почвенно-климатических условий респуб- смульчированого, а эти слои в совокупности явля- лики с высокими летними температурами, в основ- ются зоной высева семян большинства видов сель- ном средними и тяжелыми по механическому со- хоз-культур. Такое состояние предпосевного фона ставу почвами, малыми размерами карт и поливным позволит максимально приблизить полевую всхо- по бороздам земледелием, наиболее приемлемый ва- жесть семян к лабораторной и, следовательно, сни- риант комбинированной обработки почвы техноло- зить норму их высева. гически обеспечивающий после оборота пласта его крошение с уплотнением, выравнивание с уплотне- Рациональные значения величины междуследия нием и создание поверхностного мульчированного дисков и режимов работы дискового катка опреде- слоя почвы для уменьшения испарения почвенной лялись с использованием метода математического влаги. При этом обработка обернутого корпусами планирования многофакторных экспериментов и пласта почвы должна проводиться рабочими орга- совместного решения полученных уравнений ре- нами приспособления сразу по всей ширине захвата грессии [5,8,11,15,18,19]. плуга. Из режимных параметров приспособления были Выполнение данного технологического процесса выбраны для исследований вертикальная нагрузка с необходимым качеством и параметрами позволяет на диск и поступательная скорость, как наиболее получить наиболее оптимальное состояние обрабо- влияющие на качественные и энергические показа- танного слоя почвы и поверхности поля для посева тели его работы. сельхоз культур, т.е. выровненного фона, характери- зующегося мелкокомковатым, рыхлым, с оптималь- В качестве функций отклика приняты процент- ной влажностью поверхностным слоем почвы, рас- ное содержание почвенных фракций размером ме- положенным выше уровня минимальной глубины нее 25 мм в горизонте 0…10 см и тяговое сопротив- заделки семян, и уплотненным до оптимальной ление приспособления, приходящееся на 1 м ши- рины захвата катка, т.к. первое имеет ограничение плотности (1,1…1,3 г/см 3 ) нижними горизонтами. по агротехническим требованиям (не менее 80%), а Это обеспечит капиллярный подтек влаги из нижних второе оказывает существенное влияние на расход горизонтов в зону высева семян при минимальном горюче-смазочных материалов и производитель- ее испарении с поверхности, т.е. создаст макси- ность агрегата. мально возможную концентрацию влаги в верхних слоях уплотненного горизонта и в нижних слоях На основании, а априорной информации и ре- зультатов однофакторных экспериментов были вы- браны уровни и интервалы варьирования факторов, приведённые в таблице 1. Таблица 1. Уровни и интервалы варьирования факторов Факторы Ед. Кодированное Интервалы Уровни факторов измерения обозначение варьирования Нижний (-1) Базовый (0) Верхний (+1) 1. Величина между- следия дисков, l см факторов 5 15 20 25 2. Вертикальная нагрузка на диск, Q Н/шт Х1 37,5 537,5 575,0 612,5 3. Поступа тельная скорость,V м/с Х2 0,5 1,5 2,0 2,5 Х3 Толщина (30 мм), угол заточки (600) и диаметр след в след крайних мульчирующих пластин и дис- диска (400 мм) диска были приняты неизменен- ными. Так же неизмененными приняты углы уста- ков. При этом на каждом выравнивателе устанавли- новки уплотняющей (260) и загиба выравнивающей (1400) частей выравнивателя, угол вхождления в валось количество мульчирующих пластин (nn), почву мульчирующих пластин (1540) и величина их определяющееся по формуле междуследия (10 см) [5,8,11,15,18,19]. nn = 2l + 1, (1) Эксперименты приводились с использованием l1 трёх дисковых рабочих органов катка и соответ- ственно принятым уровням величин междуследий т.е. при l равном 15 см, 20 см, 25 см и l1 =10 см, дисков 15 см, 20 см и 25 см. Ширина захвата вырав- количество мульчирующих пластин составляло со- нивателя с мульчирующими пластинами равнялась ответственно 4 шт, 5 шт и 6 шт. 33 см, 43 см и 53 см. Эти значения приняты с учётом толщины диска катка и необходимости движения Предполагая, что наиболее полно влияние фак- торов на функцию отклика будет описывать поли- ном второго порядка, был реализован план В3 [5,8,11,15,18,19,20]. 62

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Для уменьшения влияния неконтролируемых Расчёт коэффициентов регрессии, проверку во- факторов на функцию отклика по последователь- производимости процесса и гипотезу адекватности ность проведения экспериментов назначалась с ис- полученных уравнений провели по общеизвестной пользованием таблицы случайных чисел методике на ПК ЭВМ «Pentium-3» [1, 3, 8, 11, 15, 18, [1,3,8,11,15,18,19,20]. 19, 20]. В результате реализации матрицы и плана В3 по- Гипотеза однородности дисперсии при одинако- лучены уравнения регрессии, адекватно описываю- вом числе повторений опытов оценивалась с помо- щие: щью критерия корена (К), значимость коэффициен- тов регрессии определяли по критерий Стьюдента, а процентное содержание фракций размером ме- адекватность модели процесса провоняли по крите- нее 25 мм, % рию Фишера (F). Значения коэффициентов воспро- изводимости и адекватности приведены в табл.2, из У1 = 82,975-6,363 Х1+1,947 Х2+7,837 Х3-6,372 которой видно, что эксперименты воспроизводимы, а регрессионные модели (2), (3) адекватно описы- Х12+1,821 Х1Х2–2,421 Х1Х3; (2) вают процессы с доверительной вероятностью 95 % и не противоречат полученным экспериментальным тяговое сопротивление, приходящееся на 1 м данным, так как Ктабл > Красм , «Fтабл > Fрасм». ширины захвата приспособления, кН/м. У2=1,367–1,113Х1+0,104Х2+0,240Х3 - 0,068Х1Х3+0,075Х2 Х3. (3) Таблица 2. Проверка воспроизводимости и адекватности моделей Дисперсии Степени свободы Критерии № Обозначение воспроизво- п/п димости функции от- Воспроиз- адекват- адекватности Кохрена, К Фишера, F клика водимости ности V1 V2 V1 V2 Табл расш Табл расш 1 У1 7,141 2,557 2 14 7 28 0,334 0,229 2,360 1,074 2 У2 9,9 . 10-3 2,05 .10-3 2 14 8 28 0,334 0,187 2,290 0,622 Табличная величина критерия Стьюдента на 5 % составляющей взаимодействия. Так, например, при уровне значимости поставила 2,048 для обеих ре- меньших значениях величины междуследия дисков грессионных моделей (2 и 3) описывающих процесс. (Х1) с увеличением поступательной скорости (Х3), функции отклика (У1 и У2) возрастают с большей Анализ уравнений репрессии показывает, что с интенсивностью, чем при больших значениях Х1 или при больших значениях вертикальной нагрузки (Х2) увеличением величины междуследия дисков проис- изменение скорости приводит к более интенсивному ходит снижение фракций размером менее 25 мм и изменению У2 и наоборот, т.е функции отклика тягового сопротивления (У2) приходящегося на 1 м находятся в сложной зависимости от величины меж- ширины захвата катка, а при увеличеннии верти- дуследия дисков (Х1), вертикальной нагрузки (Х2) кальной нагрузки и поступательной скорости дви- и скорости движения (Х3) [5,8,11,15,18,19,20]. жения эти показатели увеличиваются. Причём более Совместным решением уравнений регрессии (2) существенное влияние на функции отклика оказывает и (3) получены оптимальные значения факторов в фактор скорости, а менее существенное- вертикальная нагрузка. исследуемом диапазоне их изменения (табл 3) исходя Из уравнений видно, что на функцию У1 оказывает из условия У1>80 % и У2---- min. влияние взаимодействие факторов междуследия (Х1) Из табл. 3 видно, что оптимальная величина ско- и вертикальной нагрузки (Х2), междуследия (Х1) и скорости (Х3), а на функцию У2 – взаимодействия ростного режима работы приспособления имеет факторов междуследия (Х1) и скорости (Х3) верти- низкое значение, которое предопределяет малую кальной нагрузки (Х2) и скорости (Х3). Эти взаимодей- ствия оказывают влияние на интенсивность изменения производительность агрегата. Поэтому была прове- функций отклика и изменяют их в зависимости от дена оптимизация при заданных значениях поступа- того, на каком уровне фиксируется один из факторов тельной скорости. Результаты приведены в табл. 4. 63

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Оптимальные значения факторов Таблица 3. Факторы Един.измер. Условн. Обозн. Кодовые значения Натуралн значе- ния l см Х1 -0,2508 18,75 Q Н/шт Х2 -0,990 538 V м/с Х3 -0,3175 1,84 Таблица 4. Рациональные значения параметров V (Х3), м/с l(Х1), см Q (Х2), Н/шт Натур. Кодир. Натур. Кодир. Кодир. Натур. -1,0 1,5 -0,3 Нет решения 0,1 -0,5 1,75 0,4 18,5 0,0 564 0,6 0 2,0 20,5 -1,0 527 +0,5 2,25 22,0 -1,0 527 +1,0 2,5 23,0 -1,0 527 Таким образом при работе на скоростях движе- ков l =22,5 см как рациональное. Кроме того, при та- ния 1,75…2,50 м/с требуемое содержание почвен- кой величине междуследия в диапазоне выше озна- ных фракций размером менее 25 мм в горизонте ченных скоростей (V=2,25…2,5 м/с) не меняется ра- 0…10 см при минимальном тяговом сопротивлении циональное значения необходимой вертикальной будет обеспечено если: l =18,5…23,0 см и Qд= нагрузки на диск равное 527 Н/шт,т.е для трёхкор- 527…564 Н/шт. пусного плуга шириной захвата 135 см необходимее количество дисков будет 7 шт, а вертикальная В диапазоне поступательных скоростей нагрузка на приспособление Qк=347 кг [5, 8, 11, 2,25…2,5 м/с (табл 4) имеется рациональное значе- ние междуследия дисков (l =22,5 см), входящее в 12,15,18,19,20]. предел l =22…23 см, которое кратно ширине захвата С уменьшением величин междуследия мульчи- корпуса (45 см) и обеспечит, при рациональном рас- положении катка, воздействие его смежных дисков рующих пластин и дисковых рабочих органов и уве- поочерёдно на впадину и возвышенность гребнистой личением поступательной скорости движения агре- поверхности поперечного профиля пашни. По- гате возрастают тяговое сопротивление приходящееся этому принимаем это значение междуследия дис- на 1 м ширины захвата приспособления, и содержание фракций менее 25 мм в горизонте 0…10 см. Список литературы: 1. Akhmadjanovich T.M. To select optimal tire sets for cultivator tractors //European science review. – 2017. – №. 11- 12. – С. 147-149. 2. Mirzadavlatovicvh S.H., Akhmadjanovich T.M. Mathematic model of course stability wide-coverage sowing and cultivator machine-tractor aggregate //European science review. – 2017. – №. 11-12. – С. 143-146. 3. Normirzayev A.R., Nuriddinov A.D. Grounding of the Longitudinal Distance from the Plow Corps to the Center of the Disk Skimmer //Innovations in Science and Technology Vol. 8. – 2022. – С. 14-20. 4. Нормирзаев А.Р. ТОЧНАЯ НАУКА //ТОЧНАЯ НАУКА Учредители: ИП Никитин Игорь Анатольевич. – №. 114. – С. 15-19. 5. Нормирзаев А.Р. Создание оборотного плуга для вспашки полей с растительными остатками. //Актуальные вопросы совершенствования технической эксплуатации мобильной техники. – 2020. – С. 78-83. 6. Normirzayev A.R. Theoretical substantiation of vertical load on roller disk of plough device //Tractors and Agricul- tural Machinery. – 2015. – №. 4. – С. 40-42. 7. Нуриддинов А., Насритдинов А., Нормирзаев А.Р. Взаимодействие почвы с ротационным рыхлителем // Научно-технический журнал ФерПИ. – 2014. – №. 3. – С. 102. 8. Gaybullaev B. et al. Influence of an attack angle of a spherical disk sugger and the congressive unit speed on the distance of soil //Journal of Advanced Research in Dynamical and Control Systems. – 2020. – Т. 6. – С. 512-517. 9. Нормирзаев А., Нуриддинов А., Маннонов Ж. Воздействия на почву ходовых систем МТА и их оценка // Teacher academician lyceum at Tashkent Pediatric Medical Institute Uzbekistan, Tashkent city ARTISTIC PER- FORMANCE OF THE CREATIVITY OF RUSSIAN. – 2018. – С. 515. 64

№ 6 (99) июнь, 2022 г. 10. Нормирзаев А.Р. Теоретическое обоснование вертикальной нагрузки на диск катка приспособления к плугу // Тракторы и сельхозмашины. – 2015. – №. 4. – С. 40-42. 11. Нормирзаев А.Р. Обоснование параметров плуга для вспашки полей с растительным остатками. Автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук: 05.20. 01 Узбек. НИИ механизации и электрификации сел. хоз-ва (УзМЭИ).-Янгиюль, 2004.-20 с. – 2004. 12. Насритдинов А., Нормирзаев А., Нуриддинов А. Разработка агрегатов для основной и предпосевной обработки почвы к севы промежуточных культур //Научно-технический журнал ФерПИ. – 2015. – №. 3. – С. 53-56. 13. Нормирзаев А., Нуриддинов А. Разработка комбинированного агрегатов для основной и предпосевной обра- ботки почвы // Точная наука. – 2020. – №. 69. – С. 56-58. 14. Нормирзаев А.Р., Нуриддинов А., Валиева Г. Влияние угла атаки предплужника и скорости агрегата на даль- ность отбрасывания почвы //Сельский механизатор. – 2018. – №. 9. – С. 18-19. 15. Normirzaev A., Nasritdinov A.A., Tuxliev G.A. \"Influence of cross displacement disk skim coulter concerning field cut of the case on parameters of job of a plough\".-European Applied Sciences.-5. – 2013. 16. Нормирзаев А.Р., Нишонов Б.М. Отбрасывание почвы сферическим дисковым предплужником // Вестник Науки и Творчества. – 2017. – №. 1 (13). – С. 86-90. 17. Нормирзаев А.Р., Нишонов Б.М., Валиева Г.Ф. Обоснования поперечного и продольного расстояния диско- вого предплужника и влияние на показатели работы плуга //Теория и практика современной науки. – 2017. – С. 84-86. 18. Нормирзаев А.Р., Нуриддинов А.Д., Валиева Г.Ф. Влияние угла атаки сферического дискового предплужника и поступательной скорости на дальность отброса почвы //Вестник Науки и Творчества. – 2017. – №. 4 (16). – С. 37-43. 19. Нормирзаев А.Р., Нуриддинов А. Обоснование технологических и конструктивных параметров катка при- способления //Модернизация сельскохозяйственного производства на базе инновационных машинных тех- нологий и автоматизированных систем. – 2012. – С. 352-356. 20. Нормирзаев А.Р. и др. Энергоресурсосберегающий комбинированный агрегат для обработки почвы // Вестник Рязанского Государственного Агротехнологического Университета им. ПА Костычева. – 2013. – №. 3. – С. 45-48. 21. Talibaev A., Tukhtabaev M. Innovative production of raw cotton technology. IJARSET. India, № Vol. 6, Issue 9. – 2019. 22. Tukhtabaev M.A. Scientific bases of choosing the tyres for agricultural tractors. – 2016. 23. Tukhtabayev M.A. Applying for wide coverage four wheel machine-tractor aggregate in row-spacing // Современ- ные тенденции развития аграрного комплекса. – 2016. – С. 1263-1266. 24. Тухтабаев М.А. Результаты исследований и сопоставление сельскохозяйственных шин // Интеллектуальные машинные технологии и техника для реализации Государственной программы развития сельского хозяйства. – 2015. – С. 121-125. 25. Тухтабаев М.А. Результаты исследований по уменьшению уплотняющего воздействия на почв шин // Научно-практические пути повышения экологической устойчивости и социально-экономическое обеспече- ние сельскохозяйственного производства. – 2017. – С. 1247-1249. 26. Тухтабоев М.А. Экологическая оценка широкозахватных машинно-тракторных агрегатов //Современные тенденции развития аграрного комплекса. – 2016. – С. 272-275. 65

ДЛЯ ЗАМЕТОК

ДЛЯ ЗАМЕТОК

Научный журнал UNIVERSUM: ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ № 6(99) Июнь 2022 Часть 2 Свидетельство о регистрации СМИ: ЭЛ № ФС 77 – 54434 от 17.06.2013 Издательство «МЦНО» 123098, г. Москва, улица Маршала Василевского, дом 5, корпус 1, к. 74 E-mail: [email protected] www.7universum.com Отпечатано в полном соответствии с качеством предоставленного оригинал-макета в типографии «Allprint» 630004, г. Новосибирск, Вокзальная магистраль, 3 16+

UNIVERSUM: ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ Научный журнал Издается ежемесячно с декабря 2013 года Является печатной версией сетевого журнала Universum: технические науки Выпуск: 6(99) Июнь 2022 Часть 3 Москва 2022

УДК 62/64+66/69 ББК 3 U55 Главный редактор: Ахметов Сайранбек Махсутович, д-р техн. наук; Заместитель главного редактора: Ахмеднабиев Расул Магомедович, канд. техн. наук; Члены редакционной коллегии: Горбачевский Евгений Викторович, канд. техн. наук; Демин Анатолий Владимирович, д-р техн. наук; Звездина Марина Юрьевна, д-р. физ.-мат. наук; Ким Алексей Юрьевич, д-р техн. наук; Козьминых Владислав Олегович, д-р хим. наук; Ларионов Максим Викторович, д-р биол. наук; Манасян Сергей Керопович, д-р техн. наук; Мажидов Кахрамон Халимович, д-р наук, проф; Мартышкин Алексей Иванович, канд.техн. наук; Мерганов Аваз Мирсултанович, канд.техн. наук; Пайзуллаханов Мухаммад-Султанхан Саидвалиханович, д-р техн. наук; Радкевич Мария Викторовна, д-р техн наук; Серегин Андрей Алексеевич, канд. техн. наук; Старченко Ирина Борисовна, д-р техн. наук; Усманов Хайрулла Сайдуллаевич, д-р техн. наук; Юденков Алексей Витальевич, д-р физ.-мат. наук; Tengiz Magradze, PhD in Power Engineering and Electrical Engineering. U55 Universum: технические науки: научный журнал. – № 6(99). Часть 3. М., Изд. «МЦНО», 2022. – 72 с. – Электрон. версия печ. публ. – http://7universum.com/ru/tech/archive/category/699 ISSN : 2311-5122 DOI: 10.32743/UniTech.2022.99.6-3 Учредитель и издатель: ООО «МЦНО» ББК 3 © ООО «МЦНО», 2022 г.

Содержание 5 Строительство и архитектура 5 9 ЛИТЬЕВОЙ БЕЗНАПОРНЫЙ СПОСОБ ГЛИНИЗАЦИИ РАСТВОРАМИ ЩЕЛОЧНЫХ ГЛИН 11 В ЦЕЛЯХ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ГТС Петров Андрей Александрович 16 Газарян Александр Сергеевич Алимов Баходир Гайратович 20 МЕТОДЫ АНАЛИЗА И КОНТРОЛЯ СЕБЕСТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПРОДУКЦИИ 20 Петряшова Ангелина Васильевна Хавин Дмитрий Валерьевич 24 ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛЕГКОГО БЕТОНА НА ПОРИСТЫХ ЗАПОЛНИТЕЛЯХ 29 Ризаев Баходир Шамситдинович 38 Мамадалиев Адхамжон Тухтамирзаевич Фозилов Одилжон Кобилжонович 43 Шаропов БегёрХолматжон ўғли Мухторалиева Мухтасар Акрамжон қизи 48 ЭВОЛЮЦИЯ РАЗВИТИЯ И ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ 3D ПРИНТЕРОВ Юсупходжаев Саидғани Абдуллаходжаевич Ниғматжонов Диёржон Ғайратжон ўғли Фунтикова Радмила Юрьевна Транспорт ТЕХНИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРАКТИЧЕСКОГО ПРИМЕНЕНИЯ ИНТЕГРАЛЬНОГО МИКРОПРОЦЕССОРНОГО ФОРМИРОВАТЕЛЯ КОДОВ В СИСТЕМАХ АВТОМАТИКИ И ТЕЛЕМЕХАНИКИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА Азизов Асадулла Рахимович Аметова Элнора Куандиковна Шакирова Феруза Файзитдиновна Садиков Азамат Нематуллаевич Убайдуллаев Саидазим Кахрамон угли Ваисов Олег Кахрамонович НАРУШЕНИЯ ПЛАНА ФОРМИРОВАНИЯ ГРУЗОВЫХ ПОЕЗДОВ, ВЛИЯЮЩИХ НА ПРОЦЕСС ПЕРЕВОЗКИ Буриев Шухрат Хамрокул угли Дилмурод Баходирович Бутунов Гайрат Шухрат угли Икрамов Муслима Джалоловна Ахмедова НАУЧНЫЕ ОСНОВЫ КЛАССИФИКАЦИИ АВТОТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ НА ОСНОВЕ ВНЕШНЕЭКОНОМИЧЕСКОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ ТОВАРНОЙ НОМЕНКЛАТУРЫ Каримкулов Курбонкул Мавланкулович Хамроев Улугбек Рустамович Хамроев Гайрат Рустамович АНАЛИЗ ПРИЧИН OТКАЗOВ ТOРМOЗНOГO OБOРУДOВАНИЯ ЛOКOМOТИВOВ В УСЛOВИЯХ АO «ЎЗБЕКИСТOН ТЕМИР ЙЎЛЛАРИ» Касимов Обиджон Тоирджонович Турсунов Шукурали Эхсонович Мамаев Шерали Иброхимович Хусниддинов Фахриддин Шамсиддинович Эркинов Бурхонжон Хайдарали ўғли ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННО- ТРАНСПОРТНОЙ СИСТЕМЫ И ВОПРОСЫ ИХ ЛОГИСТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ Маннонов Жахонгир Адашбоевич Имомназаров Сарвар Ковилжонович Купайсинов Достонбек Хусниддин угли Жамилов Билоллиддин Махмуджон угли ОСОБЕННОСТИ ТЯГОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРОВОЗОВ СЕРИИ UZELR Раджибаев Давран Октамбаевич Рахмиддинов Иззатулло Обиджон угли Нишонов Адхамжон Бахромжон угли

ЗАДАЧИ, ВОЗНИКШИЕ ПРИ РАЗРАБОТКЕ И ПРИМЕНЕНИИ ДЕПРЕССОРНЫХ ПРИСАДОК 53 К ДИЗЕЛЬНЫМ ТОПЛИВАМ Юлдошов Бунёд Тиркашевич 58 Технология материалов и изделий текстильной и легкой промышленности 58 РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИЙ СОСТАВНОЙ ФРЕЗЕРНЫЙ БАРАБАН С УПРУГИМ 62 АМОРТИЗАТОРОМ РАЗБОРЩИКА БУНТОВ ХЛОПКА Ашуров Асроржон Комилович Ходжиев Муксин Таджиевич Джураев Анвар Джураевич МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ СВОЙСТВА РАЗРЫВОВ ДЕФОРМАЦИИ НА ФРОНТАХ ВОЛН, ВОЗНИКАЮЩИХ В ВЯЗКО НЕЛИНЕЙНО-УПРУГОЙ НИТИ Эргашов Махаммадрасул

№ 6 (99) июнь, 2022 г. СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА ЛИТЬЕВОЙ БЕЗНАПОРНЫЙ СПОСОБ ГЛИНИЗАЦИИ РАСТВОРАМИ ЩЕЛОЧНЫХ ГЛИН В ЦЕЛЯХ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ГТС Петров Андрей Александрович заместитель директора, НИИ ирригации и водных проблем, Республика Узбекистан, г. Ташкент Газарян Александр Сергеевич докторант, НИИ ирригации и водных проблем, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Алимов Баходир Гайратович магистрант, НИУ «Ташкентский институт инженеров ирригации и механизации сельского хозяйства», Республика Узбекистан, г. Ташкент CASTING UNPRESSURED METHOD OF CLAYING BY SOLUTIONS OF ALKALINE CLAYS FOR THE PURPOSE OF WATERPROOFING GTS Andrey Petrov Deputy Director, Scientific-research institute of irrigation and water problems, Republic of Uzbekistan, Tashkent Alexander Gazaryan Doctoral student, Scientific-research institute of irrigation and water problems, Republic of Uzbekistan, Tashkent Bakhodir Alimov Graduate student, Tashkent Institute of Irrigation and Agricultural Mechanization Engineers Republic of Uzbekistan, Tashkent АННОТАЦИЯ Противофильтрационные конструкции ГТС в результате длительной эксплуатации, как правило накапливают дефекты в виде образования пустот под покрытиями и старение бетона с коррозией различного типа, ремонт которых традиционными методами не всегда возможен в следствии утраты адгезионной способности, что тре- бует разработки новых методов восстановления. Одним из методов восстановления противофильтрационных конструкций ГТС является глинизация растворами щелочных глин. В статье описаны исходные компоненты, составы и технологические принципы способов глинизации бентонитовыми эмульсиями. ABSTRACT As a result of long-term operation, hydraulic structures impervious structures, as a rule, detect defects in the form of voids under coatings and aging of concrete with open type corrosion, repairs are used by methods that are not always possible due to the loss of adhesive ability, which requires the development of new restoration methods. One of the methods for restoring impervious structures of HTS is claying with solutions of alkaline clays. The article discusses the initial components, compositions and technological principles for the study of clay bentonite emulsions. __________________________ Библиографическое описание: Петров А.А., Газарян А.С., Алимов Б.Г. ЛИТЬЕВОЙ БЕЗНАПОРНЫЙ СПОСОБ ГЛИНИЗАЦИИ РАСТВОРАМИ ЩЕЛОЧНЫХ ГЛИН В ЦЕЛЯХ ГИДРОИЗОЛЯЦИИ ГТС // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13927

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Ключевые слова: противофильтрационная завеса, гидроизоляции по методу глинизации, бентонит, проти- вофильтрационная эффективность. Keywords: impervious curtain, clay waterproofing, bentonite, impervious efficiency ________________________________________________________________________________________________ Введение Так, наиболее приемлемым вариантов из всего объема рассмотренных технический решений по В международной практике гидротехнического признакам экологической целесообразности, явля- строительства для уплотнения трещин и заполнения ются приемы глинизации, но только осуществляе- пустот, с целью устранения фильтрационных потерь мый литьевым способом. Поверхностная давно и успешно практикуется метод глинизации ос- глинизация осуществляется путем заливки в щели нований, который в разных странах применяется под бентонитовых водных эмульсий с различными разными названиями и различными технологиче- уплотняющими добавками, способных обеспечить скими особенностями. При использовании методов кольматацию пор, трещин, пустот и различных кро- глинизации используется как тощие суглинки, так и товин. жирные бентонитовые глины [1]. Выбор литьевого безнапорного способа глиниза- При использовании тощих глин, применяемых в ции объясняется тем, что в зонах дефектных участков различных странах при отсутствии собственных за- противофильтрационных одежд из сборного бетона, пасов бентонитов, используются всевозможные дис- применение способов нагнетательного инъектирова- пергаторы в виде сернистого натрия, ния не всегда возможно, по причинам технической и кальцинированной соды, едкого натрия, гексамети- экологической целесообразности. Выполнение ра- ленфосфата, нитрофосфата, жидкого стекла с ис- бот наливным методом предусматривает введение пользованием многоступенчатой технологий смесей на грунтовые основания под элементами по- дробления и измельчения при получении порошка с крытий через проломы, пробоины, щели швов, где крупностью частиц мельче 0,01 мм с последующей требуется высокая подвижность и проницаемость засыпкой порошка в щели. Международной прак- смеси. По мнению авторов, решение проблемы раз- тике известные методы гидроизоляций, устраивае- работки композиционных тампонажных смесей на мых по типу «Валклей ватер стонаже», «Сателанж» основе местных материалов является своевременной «Валклей дексил» и др. При этом, в Канаде, где бен- и актуальной. тонитовые глины с высоким содержанием монтмо- риллонита с высокой степенью набухаемости Учитывая все вышеизложенное, можно сделать вводится в грунт совместно с дизельным топливам в заключение о том, что успешное решение поставлен- соотношении 1:1, что и предопределят высокие за- ной задачи, определяемое множеством различных траты на смесь за счет использования топлива. фактов, и ставит нижеследующие основные вопросы: При устройстве гидроизоляций по методу гли- 1. выбор типов и разновидностей бентонитовых низации, используются, как методики сухих засыпок глин; порошковых бентонитов, так и мокрых технологий - с изготовлением жидких вододисперсных эмульсий. 2. подбор составов и изучение зависимостей вязкостных характеристик на проникающую спо- Помимо сухих и мокрых способов использования собность растворов; бентонитов при устройстве гидроизоляции методами глинизации, в практике используются и технологии 3. выбор типа уплотняющих и пластифицирую- с применением штучных изделий в виде листовых ма- щих добавок и их влияние на технологические и териалов, как, например, в Канаде по типу «Валклей», эксплуатационно-технические свойства; представляющих собой гофрированную многослой- ную ткань, между слоями которого размешивается 4. определение зависимостей эффективности бентонитовый порошок. В Болгарии такие штучные глинизации от концентрации сырого веществе в рас- изделия выпускались в виде «бентоматов», представ- творах; ляющих собой матрасы из текстильных материалов, заполненные бентонитовыми порошками. 5. определение технологических приемов изго- товление растворов и создания противофильтрацион- Методология ных завес методом естественной заливки. Учитывая вышеизложенное, а так же проведенный Для решения поставленных вопросов и задачи в анализ существующих методов укрепление грунтов целом, по созданию эффективных составов вододи- и создания эффективных противофильтрационных сперсных литых композиций для глинизации дефект- завес в мировой практике строительства и эксплуа- ных зон гидротехнических систем, с целью повешения тации транспортирующих и накопительных систем противофильтрационной эффективности, авторами мелиоративного назначении, можно сделать заклю- предусматривается использование нижеследующих чение, что при всей привлекательности вариантов, основных материалов: они не в полной мере обеспечивают решение постав- ленных задач по эксплуатационно-техническим 1. растворы щелочных глин из Навобухарского характеристикам [4]. карьера Навоинской области с водотвердым отно- шением от 1:1 до 10:1 с глинами, отвечающими тре- бованиями ГОСТ 25795-83 и содержащими в своем составе SiO2-57,91 %, TiO2-0,35% AL O3-13,69, FeO3-5,10%, MgO-18,4%, CaO-0,48%, N2O-1,53%, K2O5 -1.75, P2O5-0,43% SO3-.0,75. 6

№ 6 (99) июнь, 2022 г. 2. для обеспечение устойчивости растворов про- Производство материала осуществляется электро- тив расслоения, улучшения технологических свойств лизом водных растворов NaCL при взаимодействии и повышения проницаемости составов, предполага- горячего раствора Na2CO3 c известью. ется использование добавок - порошков в виде поли- метиленнафталинсульфонатов натрия, разработки 5. в качестве возможной модифицирующей Канадско-Китайских фирм под торговом названием добавки в случае экономической целесообразности «Мегапласт»; будет рассматриваться вариант использования ще- лочного материала, выпускаемого предприятием 3. в качестве уплотняющих добавок предполага- Навоиазот по ТУ 6.1-00203849-1995; ется использование водорастворимого силикаты натрия ГОСТ 13079-81, изготовляемого из стекловид- Результаты ного аморфного сплава, характеризуемым модулем- мольным отношением окиси кремния к окиси натрия При выполнении работ по разработки эмульси- в пределах 2.6 - 3.0 гр. Химический состав исходного онной композиции учитывалось то, что главным материала SiO2-72., Na2O-26.1., AL2O3-1.5, Fe2O3-0.07., показателем эффективности смеси должна являться материал недефицитен; вязкость и подвижность раствора с желательной её величиной в пределах 11-12 сек. по ВЗ - 4 [2]. 4. натрия гидрооксида, ГОСТ 11078-78, при- В таблице 4 представлена противофильтрационная менятся для увеличения степени набухаемости эффективность глинистых экранов на основе раство- используемых глин в растворах и обеспечения эф- ров глинопорошков различных марок для устране- фективности глинизации при меньших затратах ния потерь из транспортирующих и накопительных материалов. NaOH используется с температурой систем, выполняемых путем подливки эмульсионных плавление 322 0С, температурой кипения 1385 0С и паст под дефектные зоны покрытий или грунтовые растворимостью в воде не менее 53 % при 25 0С. основание ГТС. Таблица 1. Противофильтрационная эффективность глинистых экранов Тип сооружение и вид бен- Макс. Возможный состав экрана кг/м2 Возможные тонитов глубина, потери экрана № Бентонит Жидкое Каустик Вода Цемент м. стекло сода лит/сут. м2 1 Транспортирующие 1,0 25-30 0,3 - 50-66 3,0 0-36 с бентонитом ПБВ Транспортирующие 3,0 35-40 0,4 - 80-90 4,8 0-38 2 с бентонитом ПБВ 3 Транспортирующие 6,0 50-55 0,5 - 110-130 6,0 0,4-0,9 с бентонитом ПБВ 4 Транспортирующие 6,0 50-55 - 0-5 130 8,0 0,25-0,4 с бентонитом ПБВ Транспортирующие - 0,55 130 8,5 1,5-3 5 с бентонитом ПБГ- ППД 6,0 55 6 Транспортирующие 6,0 55 - 0,55 130 10 0,8-1,2 с бентонитом ПБГ - ППД 7 Накопительная ПБВ 12-15 70 0,7 - 140 7 0,3 8 Накопительная ПБВ 12-15 70 0,7 - 160 10,5 0-0,03 9 Накопительная 12-15 70 - 0,7 160 10,5 2,5-3,5 с бентонитам ПБГ -ППД Накопительная 12-15 70 - 0,7 170 14 1,5-2,4 10 с бентонитам ПБГ –ППД При производстве работ с использованием 1. дефектация элементов бетонных покрытий с методик глинизации оснований, вне зависимости от определением дефектных зон, объема необходимых применямого состава, технологические принципы материалов; должны, в целом содержать нижеследующие основ- ные операции: 2. проведение подготовительных работ с уплот- нением стыковых сопряжений деталей; 7

№ 6 (99) июнь, 2022 г. 3. отвешивание бентонита из расчета на 1 м2, материала, заливаемых через щели и пробоины с с точностью дозирования 0,1 кг и введения его в применением шлангов – безнапорным способом. смеситель; Выводы 4. отвешивание пластифицирующего компо- нента, в данном случае JK – 08 c точностью дозирова- Исследования показали, что такие вододисперс- ния 1 гр. и введение его в дозировочный бак, отдельно ные системы с соотношением твердое вещество – вода, от бентонита; т.е. бентонит – вода, 1:2 и 1:10, имеющие исходную вязкость в пределах 10 - 14 по ВЗ-4 и, поэтому про- 5. отвешивание воды с точностью до 10 гр. и вве- ницающие в любые полости, через 6-8 часов при- дения её в дозировочный бак с пластифицирующей обретают высоковязкие свойства, блокирующие добавкой; кротовины [3]. 6. тщательное перемешивание воды с добавкой в Помимо уплотнения трещин и заполнения пу- течение необходимо времени до полного растворения стот, разрабатываемые бентонитовые эмульсии и пластификатора; пасты, могут найти широкое применение при гидро- изоляции временных открытых грунтовых арыков, 7. введение в смеситель воды с добавкой и дроб- транспортирующих поливную воду для подачи в ными частями бентонита с непрерывным перемеши- грядки хлопковых полей. Не секрет, что подача воды, ванием в течения 5 – 10 мин; осуществляемая по существующим технологиям, приводит к значительным потерям водных ресурсов 8. введение в смесь аэрантов, в случае их исполь- при неравномерности подачи в отдаленные по трассе зования и ускорителей при непрерывном перемеши- грядки, что заставляет зачастую использовать поли- вании; этиленовые переносные водоводы. Предлагаемая технология с гидроизоляцией открытых грунтовых 9. выдача готового материала с перегрузкой смеси арыков бентонитовыми эмульсиями не только ис- в малоемкие приборы с подноской их к дефектной ключат потери воды, но и способствует повышению зоне и заливкой раствора через систему бойков и урожайности хлопка за счет микроэлементов, содер- воронок в швы покрытия. жащихся в бентонитах. Заполнение пустот, имеющих сплошную конфи- гурацию, кусковыми бентонитами или порошками представляет собой сложную задачу, решение кото- рой возможно при использовании водных эмульсий Список литературы: 1. Фазилова З.Т., Лем Р.А. Разработка составов вяжущего для закрепления откосов каналов в несвязных грунтах. Вопросы применения полимерных материалов в мелиорации земель. Сборник трудов. Елгава. 1988 г. 2. Зуев О.В., Петров А.А., Байкова Р.Ф. «Разработка и исследование эмульсионных бентонитовых паст для создания водонепроницаемой завесы и заполнения пустот под бетонным покрытием». Отчет НИР 2016 г. 3. О.В.Зуев, В.М. Шипилов, А.А. Петров. Повышение противофильтрационной надежности и экологической безопасности гидротехнических сооружений Узбекистана. Журнал «Экологический вестник» № 11, 2007 г. С-23. 4. Петров А.А., Газарян А.С. Транспортирующие ирригационные системы и проблемы их герметичности. Журнал Узбекистони кишлок ва сув хужалиги, № 3 2022 г. стр. 38-39. 8

№ 6 (99) июнь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.99.6.13873 МЕТОДЫ АНАЛИЗА И КОНТРОЛЯ СЕБЕСТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПРОДУКЦИИ Петряшова Ангелина Васильевна студент, кафедра организации и экономики строительства, Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет, РФ, г. Нижний Новгород E-mail: [email protected] Хавин Дмитрий Валерьевич д-р экон. наук, зав. кафедрой организации и экономики строительства, профессор, Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет, РФ, г. Нижний Новгород E-mail: [email protected] METHODS OF ANALYSIS AND CONTROL OF THE COST OF CONSTRUCTION PRODUCTS Angelina Petryashova Student, Department of Organization and Economics of Construction, Nizhny Novgorod State University of Architecture and Civil Engineering, Russian, Nizhny Novgorod Dmitry Khavin Doctor of Economics, Head of the Department of Construction Organization and Economics, Professor, Nizhny Novgorod State University of Architecture and Civil Engineering, Russian, Nizhny Novgorod АННОТАЦИЯ Статья посвящена теме анализа и контроля себестоимости строительной продукции. В тексте рассматривается способ анализа сметной стоимости материалов, а также представлена рекомендация по ведению отчетности при контроле себестоимости. ABSTRACT The article is devoted to the topic of analysis and control of the cost of construction products. The text discusses how to analyze the estimated cost of materials, and also provides a recommendation for reporting when controlling the cost. Ключевые слова: строительная продукция, себестоимость, материалы, сметная стоимость, затраты. Keywords: construction products, cost, materials, estimated cost, costs. ________________________________________________________________________________________________ Себестоимость строительной продукции пока- 90% цены приходится на основные. Именно от них зывает необходимые расходы предприятия или ор- будут зависеть затраты на строительную продукцию ганизации на осуществление каких-либо работ в большей степени. определенного объема. Стоимость затрат на строи- тельную продукцию предопределяет финансовые Отклонение затрат по статье «Материалы» мо- результаты сметной стоимости проекта. Для успеш- жет быть по следующим причинам: ного функционирования строительной организа- ции необходимо осуществлять меры постоянного  изменение объема выполняемых работ; контроля формирования затрат на строительство объекта и реализацию продукции.  увеличение или уменьшение расхода материа- лов на единицу работы; Для мониторинга изменения сметной стоимости, например, на строительные материалы, можно соста-  изменение цены на приобретаемый материал. вить ресурсную ведомость и выделить в ней основные Для анализа затрат по статье «Материалы» необ- затраты на материалы и малообъемные, не менее ходимо рассчитать плановые и фактические затраты по видам материалов [1]. Их можно определить по формулам: __________________________ Библиографическое описание: Петряшова А.В., Хавин Д.В. МЕТОДЫ АНАЛИЗА И КОНТРОЛЯ СЕБЕСТОИ- МОСТИ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПРОДУКЦИИ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13873

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Зм.п. = Оп * Нп * Цп (1) Систематический контроль и анализ затрат на материалы ведется на основе отчетов начальников Зм.ф. = Оф * Нф * Цф (2) строительных участков. Такая отчетность должна вестись ежемесячно, поскольку по ней списывают где Зм.п. и Зм.ф. – плановые и фактические затраты; материалы на себестоимость. В анализе затрат на Оп и Оф – плановый и фактический объемы вы- материалы так же может помочь и знание источника полняемых работ; получения материалов. Нп и Нф – плановая и фактическая норма расхода На строительную площадку материалы могут материалов на каждую единицу выполняемых работ; закупаться как местные, так и привозные. Цп и Цф – плановые и фактические цены приме- Местные материалы поступают на строительный няемых материалов. объект с помощью автомобильного транспорта. В цену таких материалов, как правило, уже вклю- После расчета плановых и фактических затрат чена доставка по принципу: франко-предприятие- поставщик. Выгоднее закупать материалы по опто- можно рассчитать отклонение плановых затрат ма- вым ценам, заплатив за доставку один раз, так как териалов от фактически достигнутых: расходы потребителя на транспорт достаточно зна- чительны и непостоянны. Это стоит отметить при ДЗм = Зм.ф. – Зм.п. (3) планировании производства работ. где ДЗм – отклонение фактических затрат на ма- Привозные материалы доставляют потребителю териалы от плановых. чаще всего по железной дороге. Цена таких матери- алов строится по принципу: франко-вагон-станция Формула отклонения затрат может меняться в назначения. Расчеты с поставщиками заказчики про- зависимости от причины изменения стоимости: изводят по планово-расчетным ценам, составные элементы которых те же, что элементы калькуляции  при изменении объема работ: сметных цен [1]. ДЗо.р. = (Цф - Цп) * Оп * Цп (4) Доставка местных материалов, в целом, выхо- дит дешевле. И при анализе себестоимости строи- где ДЗо.р. – отклонение фактических затрат на тельной продукции это обязательно необходимо материалы от плановых по причине изменения объема учесть, по возможности заменяя привозные матери- работ. алы местными.  при изменении нормы расхода материалов на В обоих случаях доставки, при получении то- единицу работы [2]: вара необходимо проконтролировать соответствие фактически полученного товара с заказанным. С этой ДЗр = (Нф - Нп) * Оф * Цф (5) целью необходимо сопоставить: количество материа- лов, перевозка которых была оплачена, с количеством где ДЗр – отклонение фактических затрат на ма- материалов, оприходованных в складском учете; териалы от плановых по причине изменения нормы расстояния перевозок, указанные при оформлении расхода материалов на единицу работы. заказа на доставку, с фактическим расстоянием; клас- сификацию грузов и тарифы, применяемые в счетах,  при изменении цены на единицу материала: с установленными соответствующими органами. ΔМц = Зм.ф. – Зм.п. = ДЗо.р. + ДЗр + ДЗмц (6) Таким образом, с помощью этих формул для где ΔМц – отклонение фактических затрат на ма- анализа материалов и знаний их источников, строи- териалы от плановых по причине изменения цены на тельная организация может оценивать ситуацию в единицу материала, конкретный момент времени и контролировать ход строительства с учетом изменения факторов, влияю- ДЗмц – цена на приобретаемые материалы. щих на сметную стоимость материалов. Список литературы: 1. А.Н. Асаул. Управление затратами в строительстве: учеб. пособие. — 2009. [электронный ресурс] — Режим доступа. — URL: http://nedvigovka.ru/biblioteka/is5/ (дата обращения 20.05.2022); 2. Р.В. Казанцев. Себестоимость: цена материала, норма расхода, труд // Справочник экономиста. – 2017 - № 5. [электронный ресурс] — Режим доступа. — URL: https://www.profiz.ru/se/5_2017/factory_ceny/ (дата обращения 20.05.2022). 10

№ 6 (99) июнь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.99.6.13881 ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛЕГКОГО БЕТОНА НА ПОРИСТЫХ ЗАПОЛНИТЕЛЯХ Ризаев Баходир Шамситдинович доцент Наманганский инженерно-строительный института Республика Узбекистан, г. Наманган E-mail: Rizayev1952 @gmail.com Мамадалиев Адхамжон Тухтамирзаевич PhD Наманганский инженерно-строительный института Республика Узбекистан, г. Наманган E-mail: [email protected] Фозилов Одилжон Кобилжонович ст. преподаватель Наманганский инженерно-строительный института Республика Узбекистан, г. Наманган Шаропов БегёрХолматжон ўғли преподаватель Наманганский инженерно-строительный института Республика Узбекистан, г. Наманган Мухторалиева Мухтасар Акрамжон қизи преподаватель Наманганский инженерно-строительный института Республика Узбекистан, г. Наманган STRENGTH CHARACTERISTICS OF LIGHTWEIGHT CONCRETE ON POROUS AGGREGATES Bakhodir Rizaev Docent of Namangan Engineering Construction Institute, Republic of Uzbekistan, Namangan Adkhamjon Mamadaliyev PhD of Namangan Engineering Construction Institute, Republic of Uzbekistan, Namangan Odiljon Fozilov Senior teacher of Namangan Engineering Construction Institute, Republic of Uzbekistan, Namangan Beger Sharopov Assistant at Namangan engineering construction institute Republic of Uzbekistan, Namangan Mukhtasar Mukhtoraliyeva Assistant at Namangan engineering construction institute Republic of Uzbekistan, Namangan __________________________ Библиографическое описание: ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛЕГКОГО БЕТОНА НА ПОРИСТЫХ ЗАПОЛНИТЕЛЯХ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Ризаев Б.Ш. [и др.]. 2022. 6(99). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/13881

№ 6 (99) июнь, 2022 г. АННОТАЦИЯ На этой статье было расмотрено изменения кубиковой и призменной легкого бетона на пористых заполнителях. В качестве крупного заполнителя применялся пористый заполнитель, с использованием местных горных пород (кварцевый порфир) и отходов угледобычи Ангренского месторождения угля (зауглероженная каолинитовая глина). Результаты проведенных испытаний показали, что рост прочности бетона продолжается и после 28 суток, а это согласуется с выводами других исследователей. Прочность бетона первой серии на шестой месяц хранения увеличилась на 16%, а бетона третьей серии на 21%. величина коэффициента призменной прочности Кпп находиться в пределах 0,8-0,970, то есть среднеарифметическое значение равное 0,88, всего на 0,6-2,3% выше значений, вы- численных для бетонов прочностью 25-35 МПа ABSTRACT This article examined the changes in cubic and prismatic lightweight concrete on porous aggregates. A porous aggregate was used as a coarse aggregate, using local rocks (porphyry quartz) and coal mining waste from the Angren coal deposit (carbonized kaolinite clay). The results of the tests showed that the increase in the strength of concrete continues after 28 days, and this is consistent with the conclusions of other researchers. The strength of concrete of the first series for the sixth month of storage increased by 16%, and that of concrete of the third series by 21%. the value of the coefficient of prism strength CPP is in the range of 0.8-0.970, that is, the arithmetic mean value is 0.88, only 0.6-2.3% higher than the values calculated for concrete with a strength of 25-35 MPa Ключевые слова: легкого бетона, пористый заполнитель, горных пород, кварцевый порфир, отходов угле- добычи, прочности бетона. Keywords: lightweight concrete, porous aggregate, rocks, porphyry quartz, coal waste, concrete strength. ________________________________________________________________________________________________ При приготовлении легких бетонов в качестве Кубиковая прочность определялась на кубиках вяжущего вещества использован портландцемент размером 15х15х15см. по 9 штук из 3х серий-I, II и III. без добавок Ахангаранского цементного комбината Для первой серии образцов в качестве мелкого за- марки-400, мелким заполнителем в легких бетонах полнителя использовали кварцевый песок, для второй выбран песок Чирчикского месторождения, свойства и третьей-пористый песок из дробления пористого которого соответствует республиканским норматив- заполнителя. Кубы испытывались в возрасте 3, 7, 14, ным требованиям «песок строительный для бетонов 28 суток, а также 6 и 12 месяцев [21, 22, 23, 24, 25, и растворов» [1,2,3,4,5,6,7,8.9,10]. 26, 27]. Скорость загружения на прессе составляла 0,4-0,5 МПа в секунду. В качестве крупного заполнителя применялся пористый заполнитель, с использованием местных Результаты проведенных испытаний показали, горных пород (кварцевый порфир) и отходов угле- что рост прочности бетона продолжается и после добычи Ангренского месторождения угля (зауглеро- 28 суток, а это согласуется с выводами других ис- женная каолинитовая глина) [11, 12, 13, 14, следователей. Прочность бетона первой серии на 15, 16,17,18,19,20]. В заводских условиях была по- шестой месяц хранения увеличилась на 16%, а бетона лучена опытная партия пористого заполнителя по третьей серии на 21%. (рис.1.). технологии изготовления стандартного керамзита. Рисунок 1. Изменение прочности бетона на пористых заполнителях из кварцевых порфиров и зауглероженной глины 12

№ 6 (99) июнь, 2022 г. Призменную прочность определяли испытанием прочности Кпп (отношение призменной прочности 9 образцов размерами 15х15х60см. Значения призмен- к кубиковой) приведены в табл 1 и рис 2 ной прочности, а также коэффициента призменной Рисунок 2. Коэффициент призменной прочности ○ –бетон на пористых заполнителях из кварцевых порфиров и мелких пористых заполнителях; □- бетон на пористых заполнителях из кварцевых порфиров и кварцевом песке; ●- керамзитоперлитобетон (по данным Г.А. Бужевича.); ●, ○- по данным Г.П. Курасовой; ■- керамзитобетон (по данным М.М. Насритдинова) Таблица 1. Результаты испытаний контрольных образцов на кубиковую и призменную прочности Возраст Кубиковая прочность Призменная образцов, Rкуб, МПа прочность Rпр, МПа Кпп= Rпр/ Rкуб сут. отдельных средняя отдельных средняя образцов образцов 22,4 18,4 23,1 18,7 28 23,1 18,6 0,790 23,4 18,6 37,0 33,6 37,1 34,2 180 37,6 33,9 0,890 38,0 33,5 33,5 29,0 34,2 30,0 340 33,9 29,10 0,856 33,5 28,5 13