tech-2022_10(103)

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Gulchekhra Allaberganova Doctor PhD in Chemical Sciences, Associate Professor, Navoi State Mining and Technology University, Republic of Uzbekistan, Navoi Shavkat Salimov Master of Navoi State Mining and Technology University, Republic of Uzbekistan, Navoi Amrullo Muzafarov Doctor of Chemical Sciences, Associate Professor, Navoi State Mining and Technology University, Republic of Uzbekistan, Navoi АННОТАЦИЯ В данной статье оценены эффективности предлагаемой новой технологии выщелачивания урана из урановых отвалов. На основании проведённых исследований предложена новая технологическая схема и собрана мобиль- ная установка для переработки урановых отвалов. Определены содержание радиоактивных металлов в исследу- емых урановых отвалах в исходных пробах урана и после выщелачивания урана, по предлагаемой новой технологией. Построена зависимость интенсивности выщелачивания урана от концентрации кислоты. ABSTRACT This article evaluates the effectiveness of the proposed new technology for leaching uranium from uranium dumps. On the basis of the research carried out, a new technological scheme was proposed and a mobile plant for processing uranium tailings was assembled. The content of radioactive metals in the investigated uranium dumps in the initial uranium samples and after uranium leaching was determined using the proposed new technology. The dependence of the intensity of uranium leaching on the acid concentration is constructed. Ключевые слова: урановые отвалы, оценка эффективности, новая технология, выщелачивания урана, новая технологическая схема, мобильная установка, содержания радиоактивных металлов, интенсивности выщелачи- вания урана, концентрация кислоты. Keywords: uranium dumps, efficiency assessment, new technology, uranium leaching, new technological scheme, mobile unit, radioactive metal content, uranium leaching intensity, acid concentration. ________________________________________________________________________________________________ Актуальность актуальной задачей геотехнологии урана и радио- экологии [4, 6-8]. В уранодобывающих предприятиях мира, и в том числе в Республики Узбекистан до недавнего Целью данного исследования является разра- времени уран добывались классическим шахтным ботка новой технологии и схемы выщелачивания способом. В этих процессах образовались в огром- урана, оценки её эффективности, создание мобильной ном количестве урановые отвалы являющие радио- установки и применение данной установки в про- активными отходами и наносящую радиационного цессе выщелачивания урана из урановых отвалов. влияния на окружающую среду. В данных отвалах содержится в определённом количестве основных Для достижения цели анализировались разные радиоактивных и сопутствующих металлов. Учиты- существующие технологии выщелачивание урана, вая того что, урановые отвалы, является как техно- технологические схемы и установки, применяющие генный рудник содержащие в себе ряд основных в процессах выщелачивание урана из урановых от- радиоактивных и сопутствующих металлов могут валов, их недостатки для выщелачивания урана быть подвергнуты к переработке, с целью получе- и возможности их применения в условиях НГМК. ния дополнительного металла [1]. Кроме этого по требований Международных (рекомендаций МКРЗ Предлагаемая технологическая схема и МАГАТЭ) и Республиканских нормативных доку- и её принцип действие ментов (СанПиН №0193-06, СанПиН №0079-08 и т.д.) данные [2]. урановые отвалы подлежать к рекульти- В нижеприведённой схемы рис. 1. изображён вацию для улучшения радиационной обстановки процесс выщелачивание урана из урановых отвалов. в локальных участках данного региона [5]. Принципиальная действия технологической На основание вышеперечисленных разработки схемы выщелачивание урана из урановых отвалов новой технологии и схемы выщелачивания урана, происходить следующей последовательности – оценки её эффективности, создание мобильной уста- урановый отвал – (1) с рабочем раствором новки и применение данной установки в процессе (Н2О+Н2SО4) – (2) в смеси с концентрацией Н2SO4 – выщелачивания урана из урановых отвалов является 10 г/л (20 г/л, 30 г/л и 40 г/л), до Т:Ж в соотношении 1:3 загружается в бункер и в течение 1 часа времени перемешивается – выщелачивается уран. 6

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Рисунок 1. Предлагаемая технологическая схема выщелачивание урана из урановых отвалов Полученную в процессе выщелачивание – (3) сбора ураносодержащего раствора – (8) отправля- пульпу направляют на фильтрацию – (4). Твёрдая ется в ёмкость для продуктивного раствора – (9) для фаза – (5) полученная при фильтрации промывают подачи в сорбции. водой до Т:Ж в соотношении 1:1, жидкая фаза – ураносодержащего раствора – (7) отправляет в ём- Полученные результаты и их обсуждение кость - (8) для сбора ураносодержащего раствора. Промытая водой на фильтре твёрдая фаза – (5) очи- Отобранные из 12 урановых отвалов твёрдые щенная от радионуклидов – (6) складирует. Жидкая пробы навеской до 5 кг разделили на пять парал- фаза образованная при промывке твёрдой фазы – (5) лельности. Проводили истиранию до равномерного водой собирают в ёмкость – (8) для сбора ураносо- порошка. Из истёртых проб отберётся пять парал- держащего раствора. лельных, навеской по 15 грамм каждый. Пробы за- таривают в плоскодонную кювету. Данные кюветы Вторая партия и последующие партии урановых устанавливается в измерительную камеру рентгено- отвалов перерабатываются такой же последователь- флуоресцентного анализатора марки АРФ-7 и в этих ностью. После 5 – раза обратного использования исходных пробах определяется количество урана. жидкой части – ураносодержащего раствора в про- цессе переработки уранового отвала, из ёмкости для Таблица 1. Результаты по определение урана в исходных пробах пяти параллельности и в пяти параллельности пробах после выщелачивание Содержания – U – (%) Содержания – U – (%) № в средняя после средняя, № в средняя после средняя, исходных в исходных выщ-ние после исходных после в исходных выщ-ние пробах выщ-ние пробах выщ-ние 0,02371 1 0,01364 0,00343 0,00181 0,00186 0,02369 0,00187 0,01367 0,00348 0,00183 0,00216 0,0237 0,00189 0,0137 0,0136 0,00347 0,00344 7 0,0237 0,0019 0,02376 0,0243 0,00212 0,01361 0,00341 0,0021 0,02374 0,00218 0,01374 0,00346 0,00223 2 0,01643 0,00212 0,02432 0,00218 0,01645 0,00216 0,02435 0,01647 0,00329 0,00218 0,00213 8 0,0243 0,01648 0,00215 0,02439 0,01641 0,00210 0,02437 7

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Содержания – U – (%) Содержания – U – (%) № в средняя после средняя, № в средняя после средняя, исходных в исходных выщ-ние после исходных после в исходных выщ-ние пробах выщ-ние пробах выщ-ние 0,02329 0,00169 3 0,02395 0,00162 0,02335 0,00162 0,02331 0,00168 0,00146 0,02397 0,00168 0,0233 0,00167 0,02328 0,00173 0,00216 0,02389 0,0239 0,00167 0,00167 9 0,02289 0,0233 0,00175 0,02294 0,0229 0,00146 0,00258 0,0239 0,0017 0,02295 0,0242 0,00148 0,02288 0,0257 0,0014 0,02387 0,00169 0,02291 0,00145 4 0,01928 0,00146 0,02423 0,00149 0,02421 0,00211 0,01929 0,00148 0,02425 0,00214 0,02419 0,0021 0,01925 0,00293 0,00149 0,00145 10 0,02418 0,00219 0,02571 0,00224 0,01924 0,00145 0,02579 0,00258 0,02568 0,00251 0,01921 0,00147 0,02569 0,00257 5 0,01823 0,00211 0,0258 0,00261 0,00263 0,01827 0,00214 0,01829 0,0182 0,00215 0,00176 11 0,01821 0,00122 0,01828 0,00125 6 0,01589 0,00258 0,01592 0,00251 0,01594 0,0159 0,00257 0,00258 12 0,01591 0,00264 0,01595 0,00262 Пробы после выщелачивание урана из урановых Полученные результаты таб. 1 показывает, что отвалов, переработанное по схеме приведённое в выбранные технологическая схема является эффек- рис.1 высушивает и в вышеприведённом порядке в тивной и пригодно к применению в условиях пере- них определяют содержание урана. Единственное работки урановых отвалов. отличие от предыдущих анализов, отобранные пробы после фильтрации высушивается в сушильный шкаф. В ходе проведение исследований технологических схем по выщелачивание урана из урановых отвалов, В таб. 1 приведены результаты по определение изучено зависимость коэффициентов выщелачива- урана в исходных пробах пяти параллельности и в ния урана от концентрации кислоты применяемое пробах пяти параллельности после выщелачивание для выщелачивания урана. На основание полученных урана проведённые по предлагаемой новой техно- данных построен график зависимости рис. 2. коэф- логией рис. 1. фициентов выщелачивания урана от концентрации кислоты применяемое для выщелачивание урана. Полученные результаты таб. 1 показывает, что выбранная технологическая схема является эффек- Как видно из рис. 2. имеется линейная зависи- тивной и пригодно к применению в условиях пере- мость коэффициента выщелачивание урана от концен- работки урановых отвалов. трации кислоты. То есть с увеличением концентрации кислоты и увеличивается коэффициент выщелачи- Как видно из результатов, приведённых в таб. 1 вание урана из урановых отвалов. Кроме этого коэф- содержания урана в исходных пробах отвалов ко- фициент выщелачивание урана и зависит от леблется в пределах в среднем от 0,01367% до исходного содержания урана в пробе. 0,02580%. После обработки урановых отвалов со- держание урана в них изменяется от 0,00344% до 0,00645%. В общем, содержание урана во всех отрабо- танных пробах уменьшается приблизительно на 75%. Измерение удельной эффективной активности - Аэфф твёрдой фазы очищенные от радионуклидов состав- ляло в диапазон от 347 Бк/кг до 842 Бк/кг. 8

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Рисунок 2. График зависимости коэффициентов выщелачивание урана от концентрации H2SO4 применяемое для выщелачивания урана Доказательством данного факта является что, 1, 2, содержания урана составляло от 0,01367% до 3, 4 – кривее линии растёт прямолинейно с увеличе- 0,02580%, а после обработки урановых отвалов со- нием концентрации – H2SO4 от 10 г/л\\ до 40 г/л. держание урана в них составило от 0,00344% до При этом в 1, 2, 3, 4-кривых, то есть в 4-пробе коэф- 0,00645%. В среднем содержание урана во всех отра- фициент выщелачивания урана увеличивается от ботанных пробах уменьшается приблизительно на 87 г/л до 134 г/л, в 3-пробе коэффициент выщелачи- 75%. Удельной эффективной активности - Аэфф вания урана увеличивается от 92 г/л до 142 г/л, во урановых отвалов очищенное от радионуклидов 2-пробе коэффициент выщелачивания урана увели- составляло в диапазоне от 347 Бк/кг до 842 Бк/кг. чивается от 98 г/л до 165 г/л, в 1-пробе коэффициент выщелачивания урана увеличивается от 108 г/л до На основе полученных данных построены графи- 178 г/л. ческие зависимости коэффициентов выщелачивание урана от концентрации H2SO4 применяемое для вы- Как видно из рис. 2., чем больше содержания щелачивания урана и установлено что, предлагаемая урана в исходной руде и концентрация - H2SO4 при- технологическая схема переработки урановых отвалов меняемое для кислотного выщелачивания урана, тем является эффективным и пригодно к применению в интенсивнее происходит процесс выщелачивания. условиях НГМК. Увеличение концентрация - H2SO4 применяемое для кислотного выщелачивания урана больше чем 40 г/л Предлагаемая новая технология при небольших не считается экономически не целесообразным. В дан- расходах - H2SO4 применяемое для кислотного вы- ном случае увеличивается себестоимость получаемой щелачивания урана предоставляет возможность до- продукции. полнительно получить химконцентратов урана и одновременно рекультивировать радиоактивных Таким образом на основание проведённых иссле- урановых отвалов. дований найдены, что в исходных пробах отвалов Список литературы: 1. Аллаяров Р.М., Музафаров А.М., Кулматов Р.А. Исследование нарушения коэффициента радиоактивного равновесия между 226Ra/238U в пробах урановых объектов // Горный вестник Узбекистана. 2020. №4. (83). – С. 53-55. 2. Аллаберганова Г.М., Аллаяров Р.М., Музафаров А.М., Турабджанов С.М. Новый способ рекультивации за- грязнённых радионуклидами почв участков подземного выщелачивания урана // Universum: Технические науки. Москва. Выпуск: 6(75). Июнь. 2020. Часть 2. – С. 91-96. 3. Аллаяров Р.М., Музафаров А.М., Аллаберганова Г.М. Инструментальные методы количественного опреде- ления урана и сопутствующих элементов в пробах забалансовых урановых отвалов // Горный вестник Узбе- кистана. 2022. №1. (83). – С. 96-102. 4. Аллаяров Р.М., Музафаров А.М. Изучения величин влияний техногенных образований на окружающую среду // Проблемы и перспективы инновационной техники и технологий в сфере охраны окружающей среды. Ташкент. 17-19 сентября. 2020. - С. 151-153. 9

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. 5. Музафаров А.М., Кулматов Р.А. Многоэлементный анализ химических элементов в пробах почвы с помощью инструментального нейтронно-активационного метода // Universum: Технические науки. Москва. Выпуск: 12(81). 2020. – С. 100 -106. 6. «Нормы радиационной безопасности (НРБ-2006) и основные санитарные правила обеспечения радиационной безопасности (ОСПОРБ-2006). - Ташкент: 2006. - 136 с. 7. Музафаров А.М., Руднев С.В., Саттаров Г.С. Геолого-геохимические и радиоэкологические состояние тех- ногенных образований месторождения Учкудук и пути их реабилитации // Материалы Республиканской научно-технической конференции «Проблемы, развитие и инновационные направления геологических наук в Узбекистане». Ташкент. 17 декабрь. 2013. – С. 328-329. 8. Музафаров А.М., Саттаров Г.С., Ослоповский С.А. Радиометрические исследования техногенных объектов / Цветные металлы. - Москва. 2016. № 2. - С. 15-18. 10

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ РАЗРАБОТКИ ПРИ ОТРАБОТКИ ПАНЕЛИ № 5 НА ГОРНОДОБЫВАЮЩЕМ КОМПЛЕКСЕ ДЕХКАНАБАДСКОГО ЗАВОДА КАЛИЙНЫХ УДОБРЕНИЙ Латипов Зухриддин Ёкуб угли (PhD), и.о. доц. каф.“Горное дело” Каршинский инженерно-экономический институт, Республика Узбекистан, г. Карши E-mail: [email protected] Бобомуродов Азамат Йулдош угли магистрант, кафедра “ГД”, Каршинский инженерно-экономический институт, Республика Узбекистан, г. Карши Хасанов Шахзод Расул угли магистрант, кафедра “ГД”, Каршинский инженерно-экономический институт, Республика Узбекистан, г. Карши SELECTION OF THE DEVELOPMENT SYSTEM PARAMETERS WHEN EXPLOITING PANEL NO. 5 AT THE MINING COMPLEX OF THE DEKHKANABAD POTASH FERTILIZER PLANT Zukhriddin Latipov Senior lecturer of the department “Mining”Karshi engineering and economics institute, Republic of Uzbekistan, Karshi Azamat Bobomurodov Master student of the department “Mining”Karshi engineering and economics institute, Republic of Uzbekistan, Karshi Shaxzod Xasanov Master student of the department “Mining”Karshi engineering and economics institute, Republic of Uzbekistan, Karshi АННОТАЦИЯ В работе приведены выбор параметров системы разработки при отработки панели № 5 на горнодобывающем комплексе Дехканабадского завода калийных удобрений. ABSTRACT The paper presents the choice of parameters of the development system during the development of panel No. 5 at the mining complex of the Dekhkanabad potash fertilizer plant. Ключевые слова: калийный соль, проходки горных выработок, рудник, комбайн, бункер-перегружатель, междукамерных целиков, солеотход. Keywords: potash salt, mine workings, mine, combine, bunker-loader, inter-chamber pillars, salt waste. ________________________________________________________________________________________________ __________________________ Библиографическое описание: Латипов З.Ё., Бобомуродов А.Й., Хасанов Ш.Р. ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ РАЗРАБОТКИ ПРИ ОТРАБОТКЕ ПАНЕЛИ № 5 НА ГОРНОДОБЫВАЮЩЕМ КОМПЛЕКСЕ ДЕХКАНАБАДСКОГО ЗАВОДА КАЛИЙНЫХ УДОБРЕНИЙ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14375

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Одной из важнейших задач повышения эффек- панели № 5 шифр ПЗ.ГДК-20-040617 все расчеты тивности разработки месторождений калийных солей параметров очистных камер выполнены на основании является выбор оптимальных производственных имеющихся геологических данных для отработки мощностей горнодобывающих предприятий. Пра- промышленного пласта комбайном типа Урал-20Р, вильность решения этой задачи зависит от того, имеющего сечение исполнительного органа S=15,6 м2, насколько верно выбраны параметры вскрытия и ширину а=5,5 м и высоту h=3,1м. Отработка пласта подготовки. Высокие темпы проходки горных выра- Нижний II предусматривается с оставлением жест- боток, обеспечивающие быструю подготовку запасов, ких ленточных междукамерных целиков со степенью необходимость в ряде случаев перехода на обратный нагружены не более 0,43 на участках отработки. порядок отработки в период эксплуатации, вовлечение запасов новых горизонтов, иногда несоответствие Расчет параметров ведения очистных работ в горно-геологических условий проектным данным – панели № 5 выполнен в соответствии с методикой, все эти факторы требуют учета вскрытых, подготов- представленной проекте, где в качестве основных ленных и готовых к выемке запасов периодов стро- критериев безопасности отработки месторождения, ительства и эксплуатации с целью обеспечения обеспечивающих сохранность сплошности ВЗТ, тож- ввода новых рудников и отдельных участков шахтных дественное оседание земной поверхности, и степень полей без задержки. Поэтому установление оптималь- междукамерных целиков. ВЗТ не разделена на ных технологических параметров рудника, объемов породные слои, не представляется возможным вскрытых, подготовленных и готовых к выемке запа- рассчитывать величину допустимого прогиба ВЗТ. сов является одной из актуальных проблем, решение Поэтому, в качестве основного критерия принимается которой позволит значительно улучшить технико- такая величина допустимой степени нагружения экономические показатели горного предприятия. междукамерных целиков, которая обеспечивает Эти вопросы в настоящее время разработаны пока минимальные деформации ВЗТ у границ участка недостаточно. планируемого к отработке на начальном стадии. Главной инженерной задачей геомеханики явля- Таким значением является С = 0,4. ется научное обоснование и разработка способов Выполним расчет для панели № 5 для значений управления механическими процессами в породных степени нагружения междукамерных целиков: массивах для обеспечения безопасности горных ра- 1. Жесткие (С ≤ 0,4); бот и повышения производительности и надежности 2. На нормативный срок службы рудника (50 лет ); технологических процессов. Легкая растворимость Проектом ширина очистных камер 5,5 м, жест- промышленных пластов и вмещающих пород калий- кие межкамерные целики шириной 4,5 м, планом ных месторождений накладывает дополнительную развития горных работ на 2022 г. 5,0 м специфику при их отработке, которая заключается в Предлагаем следующие изменения: полном исключении попадания подземных и поверх- 1. Податливые целики С=0,55–0,6, предпола- ностных вод в горные выработки. Весь этот круг задач гающие закладку отработанных выработок, в течение определяет выбор геомеханикических критериев двух- трех лет после отработки. при разработке Тюбегатанского месторождения. В Ширина очистных камер 5,5 м, податливые настоящее время на Тюбегатанском месторождении межкамерные целики шириной 4 м, С = 0,51. калийных солей технология очистных работ выглядит Экономический эффект от внедрения данного следующим образом: комбайн осуществляет отбойку предложения руды, временно складируя ее в бункер-перегружатель, Исходные данные для расчета : а самоходный вагон доставляет полезное ископаемое от бункера- перегружателя до места разгрузки. • Увеличение срока эксплуатации месторожде- На Тюбегатанском месторождении калийных солей ния. применяется для отработки камерная система разра- ботки с жестким поддержанием кровли и вышележа- • Применение рекомендуемой технологии щих пород. Вскрытие, подготовки и отработки запасов возможно рудниках Тюбегатанского месторождения устойчивой кровлей. Список литературы: 1. Батурин Е.Н., Меньшикова Е.А., Блинов С.М., Наумов Д.Ю., Белкин П.А. Проблемы освоения крупнейших калийных месторождений мира. 2. Латипов З.Ё., Бобомуродов А.Й., Хасанов Ш.Р., Абдиназаров У.Б. Расчет производительности комбайновых комплексов в условиях рудника Тюбегатанского месторождения калийных солей // Universum: технические науки. – Москва, 2022. – №1(94). – С. 5-10. 3. Латипов З.Ё., Мухаммадов А.А., Исмоилов М.И. К вопросу отходов добычи и переработки калийных солей тюбегатанского месторождение // Universum: технические науки. – Москва, 2022. – №4(97). – С. 5-9. 4. Заиров Ш.Ш., Уринов Ш.Р., Каримов Ё.Л., Жумаев И.К., Латипов З.Ё., Эшкулов О.Г. Повышение технологии проходки калийных пластов в условиях тюбегатанского месторождения калийных солей // Universum: технические науки. – Москва, 2021. – № 10(91). С. 59-64. 12

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. 5. Заиров Ш.Ш., Уринов Ш.Р., Каримов Ё.Л., Латипов З.Ё., Авезова Ф.А. Изучение экологических проблем и анализ способов снижения негативного воздействия отходов калийных руд на окружающую среду // Universum: технические науки. – Москва, 2021. – № 4(85). С. 46-52. 6. Каримов Ё.Л., Жумаев И.К., Латипов З.Ё., Хужакулов А.М. Повышение эффективности использования хво- стохранилища для размещения солеотходов обогатительной фабрики Дехканабадского завода калийных удобрений // Горный вестник Узбекистана. – Навои, С. 45-48. 7. Каримов Ё.Л., Жумаев И.К., Латипов З.Ё., Шукуров А.Ю., Нарзуллаев Ж.У. Рекомендации по применению технологии противофильтрационной защиты солеотвала и рассолосборника № 1 // Universum: технические науки. – Москва, 2020. – №12(81). – С. 34-38. 8. Каримов Ё.Л., Латипов З.Ё., Каюмов О.А., Боймуродов Н.А. Разработка технологии закрепления солевых отходов рудника Тюбегатанского горно-добывающего комплекса // Universum: технические науки. – Москва, 2020. – №12(81). – С. 59-63. 9. Каримов Ё.Л., Латипов З.Ё., Каюмов О.А., Боймуродов Н.А. Моделирование и установление координатов центра масс отвала и хвостов Тюбегатанского калийного месторождения. // Universum: технические науки. – Москва, 2021. – №2(83). – С. 25-29. 10. Каримов Ё.Л., Латипов З.Ё., Хужакулов А.М. Гидравлическая закладка выработанного пространства при подземной добыче калийных руд // Journal of Advances in Engineering Technology – Navoi, 2020. – №1. P. 25-28. 11. Каримов Ё.Л., Латипов З.Ё., Хужакулов А.М. Технология проходки выработок на Тюбегатанском месторождении калийных солей // Социально-экономические и экологические проблемы горной промышленности, строи- тельства и энергетики сборник научных трудов 15-й международной конференции. – Минск – Тула – Донецк, 29-30 октября 2019 г. .– С. 102-104. 12. Каримов Ё.Л., Якубов С.И., Аликулов Г.Н., Латипов З.Ё. Геодинамические активные зоны Тюбегетанского месторождения калийных солей // Горный вестник Узбекистана. – Навои, 2018. –№2. – С. 41-44. 13. Каримов Ё.Л., Якубов С.И., Муродов Ш.О., Нурхонов Х., Латипов З.Ё. Экологические аспекты Дехканабадского рудного комплекса по добыче калийных руд // Горный вестник Узбекистана. ‒ Навои, 2018. ‒ № 3. ‒ С. 23-27. 14. Лапинская В.О. Способы снижения засоления земель в районах разработки калийных месторождений // Молодежный научный семинар «Социальная экология как основа экологизации общества». ‒ Кемерово, 08-09 декабря 2014 г. ‒ С. 23-26. 15. Латипов З.Ё., Каримов Ё.Л., Жумаев И.К., Кораев Б.М. Тепақутон калий конининг ташқи майдонидан оқилона фойдаланишни математик моделлаштириш // Инновацион технологиялар. – Қарши, 2020. – № 3. С. 7-12. 16. Латипов З.Ё., Каримов Ё.Л., Хўжақулов А.М., Авлакулов А.М., Шукуров А.Ю., Калий рудаларини ўзлаштириш ва чиқиндиларнинг атроф-муҳитга салбий таъсирини пасайтириш муаммолари // Инновацион технологиялар. – Қарши, 2020. – №4. С. 18-22. 17. Латипов З.Ё., Каримов Ё.Л., Шукуров А.Ю., Худойбердиев О.Д., Норкулов Н.М. Моделирование и установление координатов центра масс отвала и хвостов тюбегатанского калийного месторождения // Universum: технические науки – Москва, 2021. С. 25-29. 18. Холиёрова Х.К., Якубов С.Х., Латипов З.Ё. Математические модели оптимизации цилиндрических оболочек с подкрепленными ребрами жесткости // Universum: технические науки. – Москва, 2021. – №2(83). С. 31-33. 13

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.103.10.14449 УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО КЛИНОРЕМЕННОГО ВАРИАТОРА МОТОТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ Набиев Мухаммаджан Буриевич канд. техн. наук., доц. кафедры «Основы механики» Бухарского инженерно-технологического института, Республика Узбекистан, г. Бухара E-mail: [email protected] EQUATION OF MOTION OF AUTOMATIC V-BELT VARIATOR MOTOR VEHICLES Mukhammadzhan Nabiev Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the Department \"Fundamentals of Mechanics\" Bukhara Engineering Technological Institute, Republic of Uzbekistan, Bukhara АННОТАЦИЯ Каждой динамической модели соответствует система дифференциальных уравнений, описывающая ее дви- жение и представляющая собой математическую модель динамической системы. Для выяснения наиболее раци- ональной для данной конкретной задачи формы дифференциальных уравнений необходимо рассмотреть наложенные на исследуемую систему связи. При составлении уравнений движения, описывающих автоматический клиноременный вариатор, необходимо учесть наличие связи, используя для этого методы общей теории динамики неголономных систем. ABSTRACT Each dynamic model corresponds to a system of differential equations that describes its motion and is a mathematical model of the dynamic system. To find out the most rational form of differential equations for this particular problem, it is necessary to consider the constraints imposed on the system under study. When compiling the equations of motion describing an automatic V-belt variator, it is necessary to take into account the presence of a connection, using the methods of the general theory of dynamics of nonholonomic systems for this. Ключевые слова: вариатор, регулятор, трансмиссия, передаточное отношение, подвижный диск, шкив. Keywords: variator, regulator, transmission, gear ratio, movable plate, pulley. ________________________________________________________________________________________________ Исследуемый клиноременный вариатор пред- Угловые скорости ведущего ������̇1 и ведомого ������̇ 2 ставляет собой неголономную систему. Поэтому шкивов вариатора, принципиальная схема которого при составлении уравнений движения, описывающих представлена на рис.1, связаны условием: автоматический клиноременный вариатор, необхо- димо учесть наличие связи подобного типа, используя ������������1������̇ 1 = ������������2������̇ 2 (1) для этого методы общей теории динамики неголо- номных систем. где ������������1 и ������������2 – рабочие диаметры ведущего и ведо- мого шкивов вариатора cоответственно. __________________________ Библиографическое описание: Набиев М.Б. УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО КЛИНОРЕМЕН- НОГО ВАРИАТОРА МОТОТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14449

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Рисунок 1. Схема шкивов вариатора Необходимо при этом заметить, что соотноше- ������������ и ������̈������ – обобщенная сила и обобщенное уско- ние (1) основывается на предположении об идеаль- рение, соответствующие обобщенной координате ������������; ности данной связи, т.е. об обращении в нуль суммы элементарных работ ее реакций на любом виртуаль- n – число независимых обобщенных координат; ном перемещении. Данное предположение справед- ������ - число неголомных связей. ливо вследствие принятого допущения об Из рисунка 1 можно видеть, что положение ис- отсутствии упругого скольжения ремня. следуемой системы может быть определено тремя обобщенными координатами: углами поворота ве- В процессе регулирования передаточное отноше- дущего ������1 и ведомого ������2 шкивов вариатора и пере- мещением подвижного диска ведущего шкива ������1. ние вариатора, а, следовательно, ������������1 и ������������2 изменя- Однако наличие неголономной связи лишает систему ются по закону, заранее нам неизвестному, так как одной из трех степеней свободы, поэтому ее можно они зависят от законов движения элементов регули- описать двумя дифференциальными уравнениями. рующего устройства, которые в свою очередь могут Следует заметить, что введение обобщенной ко- быть описаны некоторыми дифференциальными уравнениями. ординаты ������1 стало возможным благодаря приня- тому допущению о гибкости и нерастяжимости ремня. Следовательно, до написания системы уравнений Вследствие этого допущения, стало возможным движения, описывающих поведение всей изучаемой определить однозначно рабочие диаметры шкивов ������������1 динамической системы, и ее разрешения, ничего и ������������2 и перемещение подвижного диска ведомого нельзя сказать о возможном законе изменения рабо- шкива ������2 в зависимости от ������1. Определим энергии ускорений всех элементов системы, сохраняя лишь чих диаметров вариатора ������������1 и ������������2. Вследствие слагаемые, содержащие обобщенные ускорения. этого, уравнение (1) является уравнением связи, которое не может быть проинтегрировано и пред- Выражение энергии ускорений ведущего шкива ставлено в конечном виде, т.е. является уравнением вариатора с учетом приведенных к нему вращаю- неголономной связи [1]. щихся масс кривошипно-шатунного механизма двигателя и муфт сцепления, запишется в виде: Таким образом, для исследования динамики ав- томатического клиноременного вариатора мото- ������1 = 1 ������1������̈ 12 + 1 ������1������̈12 + ������, (3) транспортного средства можно воспользоваться 2 2 уравнениями Аппеля: ������������ = ������������ ������ = 1, 2, … , (������ − ������), (2) где ������̈1 - угловое ускорение вала ведущего шкива ������������̈ ������ вариатора; где ������ - энергия ускорений системы; 15

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ������̈1 – ускорение подвижного диска ведущего Следует отметить, что подвижные диски вариа- шкива; тора находятся в сложном движении, причем враща- тельное движение подвижных дисков вариатора ������1– масса подвижного диска ведущего шкива; является переносным, а поступательное – относи- В – здесь и далее члены, не содержащие обобщен- тельным. Однако, при этом, ускорение Кориолиса ных ускорений. Для написания выражения энергии отсутствует в связи с тем, что векторы угловой и ускорений ведомого шкива вариатора, необходимо поступательной скоростей параллельны друг другу, выразить перемещение подвижного диска ведомого следовательно, их векторное произведение равно шкива ������2 через ������1. Для этого воспользуемся известной нулю. формулой, определяющей длину ремня ременной передачи [2]. Переходя к написанию энергии ускорений [3] шариков центробежного нажимного устройства веду- ������ = 2������ + ������ (������������1 + ������������2) + (������������2 − ������������1)2 щего шкива, необходимо найти их полное ускорение. 2 4������ Очевидно, что во время изменения передаточного отношения шарики центробежного нажимного откуда найдем рабочий диаметр шкива устройства находятся в сложном движении. Враща- тельное движение шариков вместе с ведущим шкивом ������������2 = ������������1 − ������������ + 2√������������ (������������ + ������ − 2������ − ������������1) (4) вариатора является переносным, а движение шари- ������ ������ ков под действием центробежной силы к периферии 4 конусных направляющих (рис. 1) соответственно относительным. В виду малого различия углов Далее, используя зависимости, связывающие направляющих шариков (370 ÷ 380), поступатель- рабочие диаметры шкивов с перемещениями их ным движением шариков вдоль оси вращения шкива подвижных дисков вариатора будем пренебрегать. Кроме того в ряде случаев одна из направляющих шариков выполня- ������������1 = ������01 + ���������������������1���20; (5) ется под прямым углом к оси вращения шкива. В этом (6) случае движение шариков вдоль оси шкива вообще ������������2 = ������02 + ������2 отсутствует. ������������������20 Из рис. 1 нетрудно видеть, что радиус центров и обозначая для кратности тяжести центробежных грузов ������������ подчиняется сле- дующей зависимости: ������ = √������������ ������������ + ������ − 2������ − ������������1) ������������ = ������������ + ������������1, (10) (4 ������ ������ где ������������ - начальный радиус центров тяжести центро- получим бежных грузов; ������ = ������������������������1∙������������������������2 - безразмерный коэффициент, ������2 = (������������ + ������02 − ������01 − 2������)������������ ������0 − ������1 ������������������(������1+������2) 2 определяемый конструкцией нажимного устройства; (7) Здесь ������ - длина клинового ремня по нейтральной ������1 и ������2 – углы направляющих центробежных грузов линии а – межосевое расстояние вариатора Дифференцируя (10) по времени, получим выра- ������01 и ������02 - начальные диаметры соответственно жения относительной скорости центробежных грузов ведущего и ведомого шкивов вариатора при макси- мальном значении передаточного отношения вариа- ���������̇��� = ������������̇1 и относительного ускорения [4] тора ������������������������������; ������������ = ���������̈��� = ������������̈1 ������0 – угол клина канавки Дифференцируя дважды выражение (7) по вре- Переносные, нормальное ������������ и тангенциальное ������������ соответственно равны мени, получим ускорение подвижного диска ведо- мого шкива ������������ = (������0 + ������������1)������̇ 12; ������������ = (������0 + ������������1)������̈ 1 ������̈2 = (������������ − 1) ������̈1 + ������2������2 ������������������ ������0 ������̇12. (8) а ускорение Кориолиса запишется ������������ = 2������������̇1������̇1. 2������3 2 Учитывая направление составляющих, согласно ������ рисунку 2, определим квадрат полного ускорения шариков Зная ускорение подвижного диска ведомого шкива вариатора, предварительно возведя в квадрат ������ш2 = (������������ − ������������)2 + (������������ + ������������)2 = (������0 + ������������1)2������̇ 14 − выражение (8) −2������(������0 + ������������1)������̇ 12������̈1 + ������2������̈12 + (������0 + ������������1)2������̈ 12 + ������ = 1 ������2������̈ 22 + 1 ������2 ������������ − 2 ������̈12 + +4������(������0 + ������������1)������̈ 1������̇ 1������̇1 + 4������2������̇ 12������12. (11) 2 2 ( ������ 1) 1 ������2 ������2������2 (������������ − 1) ������������������ ������0 ������̈1������̇12 + ������ (9) 2 ������3 2 ������ 16

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ������ш = 1 ������ш������ш2 = 1 ������ш������2������̈12 − ������ш������(������0 + ������������1)������̈1������12 + 2 2 1 + 2 ������ш(������0 + ������������1)2������̈ 12 + 2������ш������(������0 + ������������1)������̈ 1������̇ 1������̇1 + ������ (12) Здесь ������ш - суммарная масса шариков центро- бежного устройства. Чтобы исключить из выражения (9) обобщенное ускорение ������̈ 2, воспользуемся уравнением неголо- номной связи (1). Дифференцируя его по времени и учитывая, что рабочие диаметры шкивов ������������1 и ������������2 являются функцией перемещения подвижного диска ведущего шкива ������1, получим ������̈ 2 = ������̈ 1 ������������1 + ������̇ 1 (������������1) (13) ������������2 ������������2 Рисунок 2. Схема направлений ускорения Затем, используя выражения (5) и (6), получим шариков выражение углового ускорения ведомого шкива вариатора ������̈ 2 в виде Зная квадрат полного ускорения шариков цен- тробежного устройства, можем записать энергию ������̈ 2 = ������������1 ������̈ 1 + 1 + ������������1 ������������ − 1)] ������������������ ������0 ∙ ������̇ 1������̇1 (14) ускорений шариков ������������2 [������������2 ���������2���2 ( ������ 2 Энергия ускорений ведомого шкива после подстановки (14) и (9) соответственно будет ������2 = 1 (������������������������21)2 ������̈ 12 + ������2 ������������1 1 + ������������1 ������������ − 1)] ������������������ ������0 ������̈ 1������̇ 1������̇1 + 2 ������2 ������������2 [������������2 ���������2���2 ( ������ 2 (15) + 1 ������2 ������������ − 2 ������̈12 + 1 ������2 ������2������2 ������������ − 1) ������������������ ������0 ������̈1������̇12 + ������ 2 ( ������ 2 ������3 ( ������ 2 1) Таким образом, складывая выражения (3), (12) и (14) и приведя подобные члены, получим выражение полной энергии ускорений всей системы ������ = ������1 + ������2 + ������ш = 1 [������1 + ������2 (������������������������12)2 + ������ш(������0 + ������������1)2] ������̈ 12 + 2 + { ������2 ������������1 1 + ������������1 ������������ − 1)] ������������������ ������0 + 2������ш������(������0 + ������������1)} ������̈ 1������̇ 1������̇1 + ������������2 [������������2 ���������2���2 ( ������ 2 + 1 [������1 + ������2 ������������ − 2 + ������ш������2] ������̈12 − ������ш������(������0 + ������������1)������̈1������̇ 12 + 2 ( ������ 1) + 1 ������2 ������2������2 ������������ − 1) ������������������ ������0 ������̈1������̇12 + ������ (16) 2 ������3 ( ������ 2 На основании полученного выражения можем Анализ вышеизложенного позволяет сделать ряд найти значения левых частей уравнений Аппеля, а для выводов: определения правых частей, запишем выражение виртуальной работы всех действующих в системе 1. Исследование показало, что полученные сил. Причем, силы трения, препятствующие пере- уравнения движения достаточно полно описывают движению подвижных дисков вариатора, отнесем к характер взаимодействия элементов автоматического числу активных сил с учетом их знака. Двигатель клиноременного вариатора и работу транспортного мототранспортного средства на некотором вирту- средства в целом. альном перемещении, совместимом со связями си- стемы, совершает работу, которая расходуется, 2. Уравнения движения автоматического клино- главным образом, на преодоление сил сопротивления ременного вариатора, полученные для вариаторного движению транспортного средства и частично на режима с учетом неголономности системы, приме- преодоление сил [ 5], препятствующих перемещению нимы и в случае работы вариатора в режиме ������������ = подвижных дисков шкивов вариатора. ������������������������������ когда система становится голономной. 17

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Список литературы: 1. Геронимус Я.Л. Уравнения движения машинного агрегата при наличии неголономных связей. // Механика машин. – Москва, 1974. - Вып.45. – С. 124-132. 2. Пронин., Ревков Г.А. Бесступенчатые клиноременные и фрикционные передачи. –М.: Машиностроение, 1980. – 320 с. 3. Набиев М.Б. Определение энергии ускорения клиноременных вариаторов. // Замонавий ишлаб чиқаришни энергия таъминоти илмий муаммолари Республика илмий-амалий анжумани материаллари тўплами. - Бухоро, 2014. II-том, С 417-419. 4. Г.К. Рябов., Т.А. Ганькова., А.А. Заплаткин., С.А. Андреев. Обеспечение оптимального режима работы автоматического клиноременного вариатора. // Вестник машиностроения. – Москва, 2007. – Вып.6. – С. 15 – 17. 5. Спиридонов А.В. Методы повышения эффективности работы автоматических клиноременных вариаторов в трансмиссии мототранспортных средств. Дисс….канд.техн.наук. – К.: 2008. – 152 с. 18

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.103.10.14448 К ВОПРОСУ ИССЛЕДОВАНИЯ И ПРИНЯТЫЕ ДОПУЩЕНИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО КЛИНОРЕМЕННОГО ВАРИАТОРА Набиев Мухаммаджан Буриевич канд. техн. наук., доц. кафедры «Основы механики» Бухарского инженерно-технологического института, Республика Узбекистан, г. Бухара E-mail: [email protected] TO THE RESEARCH QUESTION AND ASSUMPTIONS OF THE AUTOMATIC V-BELT VARIATOR Mukhammadzhan Nabiev Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of the Department \"Fundamentals of Mechanics\" Bukhara Engineering Technological Institute, Republic of Uzbekistan, Bukhara АННОТАЦИЯ Целью настоящей работы является выяснение особенностей работы автоматических клиноременных вариа- торов мототранспортных средств, как в режиме постоянного передаточного отношения, так и в режиме регули- рования. При изучении всякой динамической системы наиболее важным является вопрос выбора ее модели или расчетной схемы, которая в максимальной степени приближалась бы к реальной системе. Допущения, применяемые при составлении динамической модели, вносит некоторую погрешность в описание реальной системы, что позволяет значительно упростить задачи исследования исследуемого объекта. ABSTRACT The purpose of this work is to elucidate the features of the operation of automatic V – belt variators of motor vehicles, both in the constant gear ratio mode and in the control mode. When studying any dynamical system, the most important issue is the choice of its model or calculation scheme, which would be as close as possible to the real system. The assumptions used when compiling a dynamic model introduces some error into the description of a real system, which makes it possible to significantly simplify the tasks of studying the object under study. Ключевые слова: вариатор, регулятор, трансмиссия, расчетная схема, передаточное отношение, подвижный диск, шкив. Keywords: variator, regulator, transmission, design scheme, gear ratio, movable plate, pulley. ________________________________________________________________________________________________ Обеспечение современных скоростных методов постоянного момента на выходном валу, полное производства во всех отраслях промышленности использование мощности двигателя, или изменять тесно связано с необходимостью регулирования лишь скоростной режим агрегата в соответствии скоростных и силовых режимов рабочих машин. Наиболее простым способом управления скоростным с технологическим процессом [1]. режимом машинного агрегата является то или иное Для соблюдения законов изменения передаточ- воздействие на двигатель с целью изменения его механической характеристики. Однако, это всегда ного отношения вариатора необходимо достаточно связано с дополнительными энергетическими затра- точное знание потребных осевых усилий на его шки- тами. В последнее время все возрастающее внимание уделяется развитию способов и средств управления вах [2]. Поэтому определенное место в исследова- механическим агрегатом с помощью вариатора. ниях клиноременных вариаторов заняло изучение его осевых усилий. Широкое применение автоматических клино- ременных вариаторов в трансмиссиях мототранс- К числу первых решений задачи об определении портных средсв стало возможным благодаря осевых усилий на шкивах относится решение плоской значительному развитию теории ременных передач. задачи, когда действие ремня уподобляется действию клина. Вариаторы могут обеспечивать различные выходные характеристики трансмиссий: получение Из всего многообразия существующих конструк- ций автоматических клиноременных вариаторов мототранспортных средств наиболее распростра- ненным является вариатор с двумя раздвижными __________________________ Библиографическое описание: Набиев М.Б. К ВОПРОСУ ИССЛЕДОВАНИЯ И ПРИНЯТЫЕ ДОПУЩЕНИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО КЛИНОРЕМЕННОГО ВАРИАТОРА // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14448

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. шкивами, ведомый шкив которого подпружинен, а Поэтому при составлении динамической модели на ведущем установлен шариковый центробежный исследуемой системы, включающей двигатель, пере- регулятор. Схема трансмиссии мототранспортного даточное устройство и рабочий орган, необходимо средства с таким вариатором представлена на рис.1. решить вопрос о выборе числа степеней свободы принимаемой модели. Поток мощности от двигателя 1 передается через автоматическое центробежное сцепление 2 на веду- В реальной конструкции [5] каждый элемент щий шкив 3, снабженный центробежным регулято- трансмиссии транспортного средства обладает той ром 4. Далее через клиновой ремень 5 на подпружи- или иной податливостью степень свободы. Оценим ненный ведомый шкив вариатора 6, связанный по- жесткость элементов трансмиссии. Валы трансмиссии средством понижающей цепной передачи 7 с ведущим имеют крутильную жесткость жесткость порядка колесом транспортного средства 8. При увеличении 106 кгс. см. Диски вариатора, муфт сцепления и дру- частоты вращения двигателя подвижный диск веду- гие детали и узлы трансмиссии, вследствие их зна- щего шкива вариатора под действием осевой силы со чительных диаметров имеют жесткость значительно стороны центробежного регулятора выжимает ремень большую. Одним из наиболее податливых элемен- на большой диаметр, изменяя тем самым передаточ- тов трансмиссии мототранспортных средств с авто- ное отношение вариатора. Диски ведомого шкива при матическим клиноременным вариатором является этом раздвигаются, а ремень на нем переходит на клиновой ремень, который участвует в передаче крутя- меньший диаметр. щего момента с ведущего на ведомый шкив и осевых усилий, внося тем самым в систему две степени Рисунок 1. Схема трансмиссии свободы. По данным работы В.В. Верницкого дина- мототранспортного средства мические модули упругости вариаторных ремней Динамической моделью некоторой [3]системы является совокупность параметров инерции и жест- составляют: при растяжении Ер = 3500 ÷ 4500 кгс/см2 кости, которыми мы заменяем реальную систему. и при поперечном сжатии Ес = 250 ÷ 350 кгс/см2. Допущение, применяемое при составлении дина- мической модели, вносит некоторую погрешность в В пересчете на жесткость для вариаторного описание реальной системы, что, однако, позволяет ремня мототранспорта составляет: значительно упростить задачи исследования и более резко выделить некоторые наиболее важные аспекты жесткость ремня при растяжении работы исследуемого объекта. Известно, что для описания динамической системы требуется столько Ср = ЕрS0 = 3500 ÷ 4500 кгс/см, дифференциальных уравнений, сколько степеней крутильная жесткость ремня свободы имеет данная система [4]. Ск = Ср ������������1 = 2000 ÷ 9600 кгс. см, 2 и жесткость ремня при поперечном сжатии ������������ = ������������ ������������1 ℎ������1 = 1600 ÷ 4000 кг/см 2 где ������0 – площадь поперечного сечения ремня; ℎ - высота ремня; ������1 – угол обхвата ведущего шкива. Суммарная жесткость пакета пружин на ведомом кгс, шкиве вариатора Спр = 8,4 т.е. она на несколько см порядков ниже, чем жесткость остальных элементов трансмиссии. Это позволяет вполне обоснованно считать, что единственным податливым элементом трансмиссии является пакет пружин ведомого шкива. Такое допущение значительно упрощает исследуемую динамическую модель. Динамика вариаторов, особенно динамика пере- ходных процессов во время изменения передаточ- ного отношения, изучена недостаточно и в настоящее время является предметом тщательного исследования. Заметим, что переходными процессами, происходя- щими в двигателе внутреннего сгорания за один оборот коленчатого вала, будем пренебрегать. Это можно сделать с достаточным основанием, потому что время переходного процесса двигателя в сотни раз меньше того времени, в течение которого протекает процесс регулирования в замкнутой цепи исследуемой системы. 20

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Таким образом, транспортное средство с авто- Это позволяет снизить число степеней свободы матическим клиноременным вариатором является системы еще на единицу. Поэтому в дальнейшем бу- динамической системой, требующей для описания дем рассматривать систему с автоматическим кли- ее положения шесть координат, но имеющей лишь ноременным вариатором, имеющую только две пять степеней свободы. Однако, вполне допустимо степени свободы движения. пренебрегать, ввиду их малости вращательным дви- жением транспортного средства вокруг вертикальной Таким образом, учитывая все вышесказанное, оси и смещением транспортного средства во время можно сформулировать основные допущения, при- движения в направлении, перпендикулярном его нимаемые в работе: продольной оси. 1) элементы вариатора и всей трансмиссии счи- Кроме того, пренебрегая тангенциальной подат- таем абсолютно жесткими; ливостью шины ведущего колеса и ее упругим скольжением, можно выразить перемещение транс- 2) клиновой ремень вариатора принимаем в виде гибкой невесомой нерастяжимой нити; портного средства ������������ через угловую координату ведомого шкива вариатора ������2 3) считаем, что центробежная муфта сцепления (или их комбинации) постоянно замкнута и передает ������������ = ������2 ������������ (1) полный момент, развиваемый двигателем; ������д.н. 4) упругим скольжением клинового ремня и шины где, ������������ – кинематический радиус ведущего колеса ведущего колеса пренебрегаем. транспортного средства; С учетом указанных допущений динамическая ������д.н. – передаточное число дополнительной пони- модель системы регулирования будет соответствовать жающей передачи рис. 2. Рисунок 2. Динамическая модель системы регулирования автоматического клиноременного вариатора мототранспортных средств В этой системе: ������2 = ������02 + 1 [(������м + ������п) ������к2 + 2������������ ], (3) ������1 - момент инерции, приведенный к ведущему ������д2.п.������д.п. валу вариатора; ������ ������ ������1 - момент инерции, приведенный к ведущему валу вариатора; где ������02 - собственно момент инерции ведомого П(������1) – функция положения подвижных дисков шкива вариатора; вариатора, зависящая от закона движения послед- них; ������м и ������п - вес транспортного средства и пасса- ������1 и ������2 - угловые координаты соответственно жира соответственно; ведущего и ведомого шкивов вариатора; ������1 и ������2 – соответственно движущий момент и ������������ - момент инерции колес транспортного сред- момент сопротивления. ства; Момент инерции, приведенный к ведущему валу вариатора, составляется из момента инерции ������ – ускорение свободного падения; кривошипно-шатунного механизма двигателя ������к.ш.м. и момента инерции собственно ведущего шкива ва- ������д.п. - КПД дополнительной передачи. риатора со встроенными центробежными муфтами При наличии в системе фрикционного или иного сцепления ������01: вариатора с переменным передаточным числом, ав- томатически изменяемым тем или иным регулято- ������1 = ������к.ш.м.+ ������01 (2) ром, система становится неголономной, т.е. такой, в которой связи между скоростями точек системы не Момент инерции, приведенный к ведомому валу сводятся к зависимостьям их координат. Описание таких систем возможно лишь при использовании од- вариатора, определяется следующим выражением: ного из методов динамики неголономных систем [6]. Для исследования неголономных систем рекомен- дуется применять уравнения Аппеля или первую 21

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. форму уравнений Лагранжа с неопределенными Анализ вышеизложенного позволяет сделать множителями. Анализируя различные формы урав- ряд выводов: нений динамики неголономных систем, приходим к выводу, что в случае нелинейности уравнения него- 1. Для обеспечения оптимального коэффициента лономных связей относительно обобщенных скоро- тяги следует применять на ведомом шкиве вариа- стей, для описания системы можно применять тора клиновое нажимное устройство лишь общее уравнение динамики, т.е. уравнение Даламбера-Лагранжа. 2. Установлено, что клиновой ремень вариатора работает в относительно форсированных условиях при высоких напряжениях и большой частоте де- формаций ремня. Список литературы: 1. А.Д. Рулевский., А.Г. Уланов., А.И. Хахалев. Бесступенчатые передачи и закон изменения их передаточных чисел. // Вестник ЮУрГУ. Серия «Машиностроение». 2018. Т. 18. №1. С. 17 – 23. 2. Мартыхин Ю.М. Исследование характеристик автоматических клиноременных вариаторов мототранспортных средств: Дис. ... канд. тех. наук. Москва: 1975. – 156 с 3. Пронин Б.А., Ревков Г.А. Бесступенчатые клиноременные и фрикционные передачи. – М: Машиностроение, 1980. – 320 с. 4. Набиев.М.Б. Рекомендации по расчету и проектированию управляющих механизмов клиноременных вариаторов. // Фан ва технологиялар тараққиёти. – Бухоро, 2018.-№2. С 15-21 5. Михеев С.С. Конструкция и оптимизация параметров автоматического клиноременного вариатора мото- транспортных средств. Дисс….канд.техн.наук. – В.: 1998. – 156 с. 6. Спиридонов А.В. Методы повышения эффективности работы автоматических клиноременных вариаторов в трансмиссии мототранспортных средств. Дисс….канд.техн.наук. – К.: 2008. – 152 с. 22

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ТЕХНОЛОГИЯ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ ТЕКСТИЛЬНОЙ И ЛЕГКОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЭМУЛЬСИРОВАНИЯ ВОЛОКНА И СВОЙСТВА СМЕШАННОЙ ПРЯЖИ Арабов Жамол Садриддинович докторант, Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент Гафуров Жахангир Кабулович д-р техн. наук, проф., Жиззахский политехнический институт, Республика Узбекистан, г. Жиззах Гафуров Кабул канд. техн. наук, проф., Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент Ражапов Одил Олимович PhD, Ташкентский институт текстильной и лёгкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Бобожонов ХусанТохирович д-р техн. наук, проф., Наманганский инженерно-технологический институт, Республика Узбекистан, г. Наманган FIBER EMULSION DEVICE AND PROPERTIES OF MIXED YARN Jamal Arabov PhD student, Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent Jaxongir Gafurov DSc, professor, Jizzakh Polytechnic Institute, Republic of Uzbekistan, Jizzakh Kabul Gafurov PhD, professor, Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent Odil Rajapov PhD, Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent __________________________ Библиографическое описание: УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЭМУЛЬСИРОВАНИЯ ВОЛОКНА И СВОЙСТВА СМЕ- ШАННОЙ ПРЯЖИ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Арабов Ж.С. [и др.]. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14390

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Husan Bobojanov DSc, professor, Namangan Engineering-Technological Institute, Republic of Uzbekistan, Namangan АННОТАЦИЯ Данная статья посвящена результатам исследования свойств смешанной пряжи и освящена новая конструкция устройства для эмульсирования волокон в поляризованном поле, которая способствует предотвращению стати- ческого заряда, возникающего в результате трибоэлектричества. ABSTRACT This article is devoted to the results of the study of the properties of mixed yarn and consecrates a new design of a device for emulsifying fibers in a polarized field, which helps to prevent static charge resulting from triboelectricity. Ключевые слова: эмульсирование, поляризованное поле, статический заряд, трибоэлектричество, смешанная пряжа, синтетические волокна. Keywords: emulsification, polarized field, static charge, triboelectricity, mixed yarn, synthetic fibers. ________________________________________________________________________________________________ Введение терной ленты и снабжено потенциальным и заземлен- ным электродами, смонтированными на выходе из Научные исследования по эмульсированию загрузочного бункера и обеспечивающими обработку синтетических волокон всегда актуальны, в связи с волокнистого материала электрическим полем вы- этим, былы проведены большие работы. В отличие сокого напряжения перед эмульсированием, а кони- от традиционного метода эмульсирования синтети- ческий направитель с форсунками для подачи ческих волокон, в настоящей работе использован обрабатывающего агента расположен после зоны метод зарядки волокна в поляризованном электри- действия электродов перед калорифером, осуществ- ческом поле с последующим его эмульсированием. ляющим сушку эмульсированного волокнистого ма- Этот метод широко применяется для обработки териала. семян растений ядохимикатами [1; 2; 3; 4 5; 6]. В качестве эмульсии использован раствор, содержа- При этом волокна для производства пряжи, по- щий вещество Синтанола ОС 20 2%, жидкого мыла даваемое с помощью транспортерной ленты в непре- 8% и 90% воды. рывном технологическом процессе, в определенном промежутке времени обрабатывается в электриче- Результаты исследований ском поле высокого напряжения, после чего подвер- гается эмульсированию и высушиванию с помощью Для предотвращения статического заряда при калорифера и направляется для дальнейшей обра- переработке синтетических волокон разработано ботки. При обработке в электрическом поле высо- устройство эмульсирования в поляризованном поле. кого напряжения волокна покрываются электрическим зарядом, благодаря чему создается Задачей заявляемого устройства является улуч- условие полного покрытия их поверхности эмульсией шение качества получаемой пряжи из волокнистых и, соответственно, предотвращается их налипание к материалов. При этом достигается технический ре- металлическим поверхностям и в конечном итоге зультат, заключающийся в повышении качества улучшается качество получаемой пряжи [7]. эмульсирования волокон путем обработки их в элек- трическом поле высокого напряжения, что позво- На рис. 1 изображено устройство для эмульси- ляет улучшить качество получаемой пряжи за счет рования волокон в поляризованном поле. снижения электризуемости волокон в результате пол- ного покрытия их поверхности эмульсирующим ве- Устройство для эмульсирования волокнистого ществом. материала содержит загрузочный бункер 1, питатель 2, скатную доску 3, транспортерную ленту 4, раму 5, Указанная задача решается тем, что устройство калорифер 6, форсунки 7, диэлектрические основа- выполнено в виде установленной на раме транспор- ния 8, потенциальный электрод 9 и заземленный электрод 10. 24

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Рисунок 1. Устройство для эмульсирования волокон Загрузочный бункер 1, питатель 2, скатная доска 3 и заземленным 10 электродами, поляризуется и во- и бесконечная транспортерная лента 4 расположены локна распрямляются по направлению электросило- на раме 5 и приводятся во вращение при помощи вых линий высоковольтного электрического поля. электродвигателя (на рисунке не показан). Диэлек- Волокнистый материал при выходе из зоны высоко- трические основания 8 с помощью болтовых соедине- вольтного электрического поля подвергается эмуль- ний закрепляются к раме 5 и на них устанавливаются сированию обрабатывающим агентом при помощи потенциальный 9 и заземленный 10 электроды. форсунок 7 и воздушного потока. После эмульсирова- При этом потенциальный электрод 9 установлен над ния волокнистый материал с помощью калорифера 6 транспортерной лентой 4, а заземленный под ней. высушивается в непрерывном технологическом про- В зависимости от физико-механических свойств цессе и направляется для дальнейшего образования волокнистых материалов к электродам подаётся пряжи. высоковольтное напряжение различной величины, для чего на диэлектрических основаниях имеются При таком эмульсировании волокна и обрабаты- пазы для регулирования расстояния между электро- вающий агент имеют различную полярность зарядов, дами. благодаря чему поверхность волокон покрывается эмульсией полностью, а в результате сушки калори- После потенциального 9 и заземленного 10 элек- фером образуется тонкий защитный слой, предот- тродов расположен конический направитель с фор- вращающий прилипание волокон к металлическим сунками 7 для подачи эмульсии (обрабатывающего деталям машин, т.е. предотвращается электризуемость агента) с помощью сжатого воздуха. В конечной части волокнистого материала при его обработке, что приво- транспортерной ленты 4 смонтирован калорифер 6, дит улучшению качества получаемой пряжи [8; 9-10]. подающий горячий воздух к эмульсированному волок- нистому материалу. Экспериментальная часть Устройство для эмульсирования волокнистых Для оценки эффекта смешивания синтетиче- материалов работает следующим образом. Волокни- ского волокна нитрон, эмульсированного вручную и стый материал из загрузочного бункера 1, с помощью волокна, заряженного в поляризованном поле выра- питателя 2 и скатной доски 3 равномерным слоем ботаны образцы смешанной из двух вариантов пряжи. подается на движущуюся транспортерную ленту 4. В таблице 1 и 2 приведены показатели свойств об- В это время в зависимости от физико-механических разцов смешанной хлопко-нитроновой пряжи двух свойств волокнистых материалов к потенциальному 9 вариантов эмульсирования пряжи линейной плот- и заземленному 10 электродам подается высоко- ности 20 текс, полученной путем эмульсирования вольтное напряжение из источника питания. Волок- волокна нитрон в поляризованном поле при различ- нистый материал, проходя между потенциальным 9 ных долях компонентов смеси. 25

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Таблица 1. Показатели свойств смешанной хлопко-нитроновой пряжи, полученной путем эмульсирования нитронового волокна в поляризованном поле Показатели № Доля волокна хло- Линейная Неровнота Удельная разрывная нагрузка Разрывное пок/ нитрон, % плотность удлинение пряжи Т,текс CV, % R, cN/teks CV{R}, % 1. 80/20 12.14 15.52 8.55 ε, % 2. 70/30 19,6 13.32 14.62 8.68 3. 60/40 14.14 13.67 9.60 3.42 4. 50/50 19,6 15.06 12.09 11.21 4.85 19,6 4.58 20,2 4.77 Таблица 2. Показатели свойств смешанной хлопко-нитроновой пряжи линейной плотности 20 текс, полученной эмульсированием нитронового волокна вручную Показатели № Доля волокна хло- Линейная Неровнота Удельная разрывная нагрузка Разрывное пок/ нитрон, % плотность удлинение пряжи Т,текс CV, % R, cN/teks CV{R}, % ε, % 1 80/20 19,62 15.91 11,83 12,91 3.94 2 70/30 19,72 18.54 9,23 18,54 3.99 3 60/40 18,06 16.38 9,73 16,38 4.36 4 50/50 19,38 16.61 10,20 15,61 4.58 На основании сравнения показателей смешанной Выводы хлопко-нитроновой пряжи можно сказать, что эмуль- сирование нитронового волокна в поляризованном Таким образом, разработанное новое устройство поле способствует уменьшению неровноты пряжи для эмульсирования волокон способствует предотвра- по линейной плотности на 10 - 24%, по разрывной щению статического электричества и соответственно нагрузке на 25 - 50 %, а удельная разрывная нагрузка получению смешанной пряжи с минимальной не- увеличивается в пределах 18 - 58% в зависимости ровнотой по свойствам. от доли нитронового волокна в смеси. Список литературы: 1. Юсубалиев А. Электрическая сила притяжения семян к разнополярным электродам диэлектросепаратора. // Узб. Журн. Проблемы инфор.и энерг.-2002, №1.- С. 68-74. 2. Мовчан В.Г. Исследование процесса нанесения на поверхность семян защитных и стимулирующих препаратов электростатических способом. –Дис. … канд. техн. наук. –Киев. 1970. -168 с. 3. Рахманин В.Г. Исследование процессов обработки и протравливания семян с применением электростатического поля. –Дис. … канд. техн. наук. –Челябинск, 1973. -186 с. 4. Ченцов В.В. Изыскание и исследование принципиальной схемы и рабочих органов электропротравливателя семян зерновых культур. – Дис. … канд. техн. наук. –М., 1979. -202 с. 5. Мазаев В.В. Сортирование опушенны семян хлопчатника в электрическом поле коронного разряда. Авто- реф.дисс. … канд. Тех. Наук.-М., 1973. 32 с. 6. Беркович А.К. и др. Синтез полимеров на основе акрилонитрила. Технология получения ПАН и углеродных волокон. Москва, МГУ имени М.В. Ломоносова, 2010. – 63 с. 7. Ж.С. Арабов, Ж.Қ. Ғофуров, А.Т. Росабоев, Қ. Ғофуров, С.Л. Матисмаилов, У.Б. Имомқулов, О.О. Ражапов. “Толали материалларни эмульсиялаш учун қурилма” UZ FAP 01795 28.02.2022.Бул.,№ 2. 8. J. Arabov, Q. G‘ofurov, O. Rajapov Kimyoviy tolalarni yigirishda emulsiyadan foydalanish.TTESI. Xalqaro konferensiya // 2020 y.18-22 b. 9. J. Arabov, J.Q. G'afurov, X.T. Bobojonov, Q. G'ofurov, O. Radjapov. (2021) \"Dependence of mixed yarn properties on emulsification parameters \"Textile Journal of Uzbekistan: Vol. 9 : No. 4, Article 9. 45-50-b. 10. Rajapov, O., Fayzullaev, S., Makhkamova, S. Transportation of chemical fibers and investigation of the process of chemical fiber carding in the unit of the licker-in carding machine. Transportation Research Procedia, Volume 63, 2022. 11. Arabov, J.; G‘ofurov, Q.; and Rajapov, O. (2020) \"The effect of emulsification of chemical fiber on the properties of yarn,\"Textile Journal of Uzbekistan: Vol. 9 : No. 1, Article 9. 26

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МНОГОГРАННОГО КОЛОСНИКА С СКРУЧЕННОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ ХЛОПКА-СЫРЦА Бердимуродов Умид Тогаймуродович соискатель, Термизский инженерно-технологический институт, Республики Узбекистан, г.Термиз E-mail: [email protected] Джураев Анвар проф., Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республики Узбекистан, г. Ташкент Холмирзаев Жавлон Зокиржонович доцент, Наманганский инженерно-строительный институт, Республики Узбекистан, г. Наманган Росулов Рузимурад Хасанович доцент, Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республики Узбекистан, г. Ташкент Пардаев Хонимкул Нормаматович доцент, Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республики Узбекистан, г. Ташкент INTERACTIONS OF A MULTIFACETED GRATE WITH A TWISTED SURFACE OF RAW COTTON Umid Berdimurodov Competitor, Termiz Engineering and Technology Institute, Republic of Uzbekistan, Termiz, Anvar Juraev Professor, Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent Zhavlon Kholmirzaev Associate Professor, Namangan Civil Engineering Institute, Republic of Uzbekistan, Namangan Ruzimurad Rosulov Associate Professor, Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent Honimkul Pardaev Associate Professor, Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent __________________________ Библиографическое описание: ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МНОГОГРАННОГО КОЛОСНИКА С СКРУЧЕННОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ ХЛОПКА-СЫРЦА // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Бердимуродов У.Т. [и др.]. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14351

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. АННОТАЦИЯ В статье представлены результаты теоретических исследований ударного воздействия волокна семени на по- верхность колосника в предлагаемом многогранном скрученном колоснике для очистки хлопка от крупных сор- ных примесей. По результатам решения задачи были определены их оптимальные значения на основе анализа графиков связи параметров системы. ABSTRACT The article presents the results of theoretical studies of the impact of the seed fiber on the surface of the grate in the proposed multifaceted twisted grate for cleaning cotton from large weeds. Based on the results of solving the problem, their optimal values were determined based on the analysis of the graphs of the connection of the system parameters. Ключевые слова: хлопок, очиститель, сыпучие отходы, волокна семян, удар, колосник, многогранный, скру- ченный, скорость, вектор, проекция, коэффициент восстановления, угол отклонения, масса, отдача, эффект. Keywords: cotton, cleaner, bulk waste, seed fibers, impact, grate, multifaceted, twisted, speed, vector, projection, recovery factor, deflection angle, mass, recoil, effect. ________________________________________________________________________________________________ Введение ������̅ = ���������̅ ��� + ���������̅ ��� + ���������̅ ��� (2) В очистителе хлопка рекомендуется ударный Поэтому, значение полной импульсной мощности эффект скрученной поверхности многогранного можно найти из следующего выражения: колосника на волокнистое семя (рис. 1) [1,2]. В теоретических исследованиях волокнистое семя рас- ������ = √���������2��� + ���������2��� + ���������2��� (3) сматривают как материальную точку [3, 4]. Известно, что, исходя из теории Гаусса [5], составляющие где ������������, ������������, ������������ – значения проекций импульсной силы удара формируются вдоль осей X, У, Z. Когда мощности по осям X, Y, Z. летучка хлопка-сырца (волокнистое семя) соприкаса- ется с поверхностью колосника, из него выделяются В теории удара, основанной на гипотезе Гаусса сорные примеси. В этом случае величина движения [7, 8], сила удара разделялась на нормальную и сило- вую составляющие, учитывалось трение скольжения [5, 6]: при ударе. В этом случае рекомендуется определять силу трения путем умножения нормальной силы на ������������(���̅���1 − ���̅���������) = ������̅; ������ч(���̅���2 − ���̅���������) = ������̅ (1) коэффициент трения [9, 10]: где ������������ и ������ч – волокнистые массы семян и отходов; ������������ = ������������������ } (4) ���̅���1, ���̅���2, ���̅��������� – векторы скоростей отделяемых отходов ������������ = ������������������ до и после удара о волокнистую затравку; S ̅ – сила удара. При этом сила импульса мощность по схеме на рис. 1. Рисунок 1. Схема ударного воздействия волокнистого семени с многогранными колосниками с скрученной поверхностью 28

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Теоретическая часть На рис. 2 представлены векторные виды импульса ударной силы и его проекции на оси при ударе семени Теоретические исследования в основном сосре- волокна о поверхность многогранного колосникового доточены на определении векторов скорости семени узла. волокна и отделившихся от него сорных примесей после произведенного удара семени волокна о многогранную колосниковую поверхность. Рисунок 2. Векторные представления импульса ударной силы и его проекции на оси при соударении волокнистого семенного волокна с поверхностью многогранного колосникововго узла Взяв проекции приведенного выше, выражения (1) С учетом полученного выражения (7), подставляя на оси координат, образовались следующие выраже- его в (5) и (6), образуем следующую формулу: ния; ������ч = ������1+1 (8) Для семян волокна (летучка хлопка): ������������ ������2+1 ������������(������1������������������ ������ + ������������������������������1) = ������������ (5) где ������1, ������2– коэффициенты восстановления после ������������(������1������������������������������������������������ + ������������������������������1������������������������2) = ������������} удара для волокнистых семян и выделенных сорных примесей. ������������(������1������������������������ − ������������������������������) = ������������ Согласно анализу, чем больше масса волокнистых Для выдененного сорные примеси семян и отходов, тем меньше коэффициенты извле- чения. ������ч(������2������������������ ������1 + ������������������������������1) = ������������ ������ч(������2������������������������1 cos ������1 + ������������������������������1������������������������2) = ������������} (6) Соответственно, с учетом выражения (8) об удар- ном воздействии семени волокна на криволинейную ������ч(������2 cos ������1 − ������������������������������) = ������������ поверхность колосника и заменив выражение (5), после ряда изменений образовалась следующая где ������, ������1, ������1������1 , ������2, ������, ������1 – соответственно векторы система: скорости и углы, образованные их проекциями с соответствующими осями координат. ������1(������������������������ − ������������������������������) = ������ ������������������������ + ������������������������������ ������1} (9) ������1 ������������������������ = ������1������ ������������������������ В качестве дополнительных ссылок были полу- чены выражения для определения коэффициентов Также была создана следующая система для восстановления после удара [11]. Величина отрыва сорных примесей, отделенных от хлопка: семени волокна и сорные примеси от поверхности, то есть проекция связана с ударного импульса в ������2(������������������ ������1 − ������������������������ ������1) = − ������ (������������������ ������1 + ������������������������������)} (10) вертикальном направлении: ������2 ������������������������1 = ������2������ ������������������������ ������1 = ������1������������������������ ������2 = ������1������������������������ (7) ������ ������������������������ ������ ������������������������ 29

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. На основе полученных систем (9) и (10) были Согласно анализу, при α=100 до 600 скорость получены формулы для расчета углов отклонения после удара семени волокна о многогранную колосни- скорости семян волокна и отделившегося от него ковую поверхность качения составляет θ=50, f=0,25, сора после удара о колосниковую криволинейную а значения V1 возрастают от 0,45 м/с до 2,2 м/с, поверхность: соответственно значения V1 увеличиваются с 0,82 м/с до 3,0 м/с при f=0,15. В этом случае увеличение для семян волокна коэффициента трения значительно снижает V1 и V2. Аналогично значения V2 нелинейно увеличиваются ������ = 1 ������1 = ������(������������������������+������ ������������������������) (11) от 2,8 м/с до 5,9 м/с, когда скорость выделенных ������������������������������������ [������������������������������������������−������−������������������������������������������������(������������������������������+������������������������������1)]} сорных примесей составляет от 2,3 м/с до 4,3 м/с, а ������ ������1������������������������ f=0,15. Поэтому рекомендуется следить за тем, чтобы влажность хлопкового сырья не превышала 8,5 % и ������2 = ������(������������������������1+������ ������������������������) f≤(0,15÷0,2) в зоне очистки хлопкового сырья от ������������������������1−������������������������������1 крупных сорных примесей. Следует отметить, что ������������������������)]} (12) при θ=100 при f=0,25 значения V1 увеличиваются с ������1 = ������������������������������������ [������������������������������1 − ������������������������(������������������������1+������ 0,48 м/с до 2,3 м/с, при f=0,15 значения V1 увели- ������2������������������������ чиваются с 0,71 м/с. до 3 , возрастает до 1 м/с. Соответственно значения V2 увеличиваются с 1,9 м/с Результат исследований до 4,6 м/с нелинейным образом. Основная причина этого заключается в том, что с увеличением вращения Численное решение задачи проводилось в диа- колосников вокруг своей оси, после удара семян пазоне следующих значений параметров системы; волокна о поверхность качения, увеличивается состав- ляющая ее скорости вдоль оси «У», а величина V1 ������������ = (0,2 ÷ 0,6)10−3 кг; ������ч не становится высокой. Этот закон справедлив и = (0,025 ÷ 0,25)10−3 кг; для скорости V2 отходов, отделяемых от хлопка. В частности, при значениях θ, установленных ������ = (0,25 ÷ 0,4); ������б = (40 ÷ 30)������−1; ������1 равными 150, она не превышает 4,05 м/с даже при = (0,25 ÷ 0,4); максимальных значениях α (рис. 3.в, графики 3.4). Следует отметить, что увеличение θ уменьшает V1 и ������2 = (0,45 ÷ 0,65); ������ = (300 ÷ 450); V2. В этом случае замедляется движение частиц хлопка, их больше в зоне очистки, что вызывает На основе решения задачи построены графики повышение эффективности очистки. Поэтому реко- взаимосвязи параметров. В частности, на рис. 3 мендуемые значения а = (400 ÷ 450); θ = (120 ÷ 150); представлены графики зависимости угла падения f=≤ (0,15÷0,2). скорости волокна семени и отделившихся от него отходов после удара о поверхность многогранной стороны колосника. а) 30

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. б) в) 1,2 – V1=f (α), 3,4 – V2=f (α) 1,3 – f = 0,25 2,4 – f=0,15 а – θ =50, б - θ =100, в - θ =150, Рисунок 3. Графики зависимости скоростей волокнистого семени и отделяемых от него сорных примесей после удара о поверхность многогранной стороны колосника от угла удара Анализ графиков показывает, что при увели- Выводы чении значений f до 0,4 значения g увеличиваются до 14,20, а значения γ1 увеличиваются до 39,40. Рекомендованы формулы для определения ско- Следует отметить, что отклонение волокнистого се- рости волокнистого семени и отделившихся от него мени на необходимый угол после удара вызывает сорных примесей после удара и углов их отклоне- увеличение угла удара по следующему колоснику. ния, основанные на теоретических исследованиях Поэтому рекомендуемые значения; γ≤ (120 ÷ 200); влияния волокнистого семени на удар многогранной γ1 ≤ (300 ÷ 350). скрученной колосниковой поверхности. Определены оптимальные значения параметров. Список литературы: 1. Бердимуродов У.Т., Джураев А., Росулов Р.Х., Холмирзаев Ж.З., Хурсандова Ф. Разработка эффективной конструкции хлопкоочистительного агрегата, и методика расчета общей зоны мелкой очистки. ФерПИ, Научно- технический журнал, Том 5, №6, 2021, 245-249 с. 31

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. 2. Мирошниченко Г.И. Основы проектирование машин первичной обработки хлопка. М., Машиностроение, 1972, 486 с. 3. Джураев А., Росулов Р.Х., Бердимуродов У.Т., Холмирзаев Ж.З. Очиститель волокнистого материала. Заявка на полезную модель №20210179. от 08.04.2021 г. 4. Пановко Я.Г. Основы прикладной теории колебаний и удара. М. Машиностроение, 1976, 320 с. 5. Тимошенко С.П., Янг Д.Х., Унвер У. Колебания в инженерном деле. М. Машиностроение, 1976, 320 с. 6. Тарг С.М. Краткий курс теоретической механики. 12-изд. «Высшая школа», М., 2005, с. 439. 7. Р.Х.Росулов. Обоснование и выбор параметров пильно-колосниковой системы очистителя хлопка-сырца от крупного сора. Дисс...канд.тех.наук. Ташкент, ТИТЛП, 2008, 112 стр. 8. A. Djuraev, S. Sayitkulov, O. Rajabov, B. Bozorov, N. Komilov. Research on improving the working bodies of the machine for clearing cotton from waste. EPRA International Journal of Research and Development (IJRD). Volume: 6. Issue 3/March 2021. 9. A. Djuraev, R. Rosulov, J. Kholmirzaev, H. Diyorov, U. Berdimurodov. Development of effective construction and justification of parameters of the cleaner of fibrous material. E3S Web of Conferences 304, 03031 (2021). 10. R.X. Rosulov, A. Juraev, D.V. Norbaeva. Study of air flows in the Cross-Wine Zone RH. ACADEMICIA: An International Multidisciplinary Research Journal. Tom 8, №8, str. 33-39. 11. R.X. Rosulov, A. Juraev, D.V.Norbaeva. Influence of the grate bar radiation on the time of interaction with flying parts in the cleaner of the cotton from the large litter. Textile Journal of Uzbekistan. 2019, Tom 3. № 1. Str. 35-39. 12. Rosulov R., Saphoyev A. To the Problems of Clearing of Hard-grades Raw Cotton. Journal of Textile Science @En- gineering, 2015. 13. Diyorov X.G. Rosulov R.X. Theoretical determination of the gridъs positioning in the grids line. Scientific and tech- nical journal of NamIET, 2021, №6, pp. 201-205. 14. Rosulov R.X., Diyorov X.G., Egamberdieva N.R., Baxadirov K.G. Effective design of cotton cleaner from fine litter. Scientific and technical journal of NamIET, 2021, №3, pp. 39-45. 32

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. СМЕШИВАНИЕ ОПУШЕННЫХ СЕМЯН С ПРОТРАВЛИВАЮЩЕЙ СУСПЕНЗИЕЙ В ОСЕВОМ НАПРАВЛЕНИИ ШЕСТИГРАННОГО СМЕСИТЕЛЬНОГО БАРАБАНА Диёров Хусан Гулмуродович соискатель, АО “Пахтасаноат илмий маркази”, Республика Узбекистан, г. Ташкент, E-mail: [email protected] MIXING HAIRED SEEDS WITH TREATMENT SUSPENSION IN THE AXIAL DIRECTION OF THE HEXAGONAL MIXING DRUM Khusan Diyorov Competitor, Pakhtasanoat ilmy markazi JSC, Republic of Uzbekistan, Tashkent, АННОТАЦИЯ В настоящей статье приведены теоретический анализ подачи протравленных опушенных семян в шестигранный смесительный барабан протравливателя опушенных посевных семян и смешивание его протравливающей суспензией при его движении в осевом направлении внутри шестигранного смесительного барабана. ABSTRACT This article presents a theoretical analysis of the feeding of the etched pubescent seeds into the hexagonal mixing drum of the etcher of the pubescent seeds and mixing it with the etching suspension when it moves axially inside the hexagonal mixing drum. Ключевые слова: шестигранный барабан, смешивания, протравливающая суспензия, осевого движения, концентрация, длина барабана, коэффициент. Keywords: hexagonal drum, mixing, etching suspension, axial movement, concentration, drum length, coefficient. ________________________________________________________________________________________________ Введение опушенных посевных семян) можно выделить ряд общих закономерностей: более интенсивное смешива- Моделирование процесса смешивания в барабан- ние в радиальном направлении при достаточно ярко ных смесителях непрерывного действия сопряжено выраженном циркуляционном движении протрав- с рядом сложностей, связанных с тем, что материал ливающего материала; уменьшение степени за- перемещается не только в поперечном сечении бара- полнения поперечного сечения барабанного банного смесителя, но и вдоль его оси. Характер смесителя протравливающем материалом при дви- этого движения зависит как от конструкции барабан- жении от области загрузки к области разгрузки ного смесителя, так и от его режимных параметров. наряду с увеличением скорости осевого движения. В то же время для многих типов барабанных смеси- телей непрерывного действия (например, шести- Возможны следующие три вида потоков сыпучего гранный смесительный барабан протравливателя материала, выходящего из питателя (рис. 1): а а) б) в) Рисунок 1. Основные виды потоков опушенных семян, выходящего из дозатора протравливателя __________________________ Библиографическое описание: Диёров Х.Г. СМЕШИВАНИЕ ОПУШЕННЫХ СЕМЯН С ПРОТРАВЛИВАЮЩЕЙ СУСПЕНЗИЕЙ В ОСЕВОМ НАПРАВЛЕНИИ ШЕСТИГРАННОГО СМЕСИТЕЛЬНОГО БАРАБАНА // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14432

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Возможны следующие три вида потоков опушен- σ2 – относительная дисперсия времени пребыва- ных семян, выходящего из дозатора семян (рис. 1): ния частиц протравливающей суспензии, импульсно вводимого в шестигранный смесительный барабан; а) изменение мгновенной весовой производи- тельности Q дозатора носит периодический характер, ������̅ – среднее время пребывания опушенных семян причем средняя весовая производительность Q по- в шестигранном смесительном барабане. стоянна во времени ; Для определения численных значений ������̅ и σ 2 б) колебания мгновенной весовой производи- предложены следующие формулы: тельности носят случайный характер и происходят с ������̅ = ������ ; ������ 2 = 2���������̅��� (3) большой частотой около постоянной средней весо- ������2 вой производительности; ������ в) изменение мгновенной производительности где L – длина шестигранного смесительного барабана. носит периодический или случайный характер, но Возмущение во входном потоке заменено \"сту- среднее значение Q колеблется во времени с малой частотой. пенькой\" шириной в и высотой G/ ������̅в. При этом Во всех трех случаях в каждый момент в шести- величина относительной дисперсии времени пере- гранный смесительный барабан поступают компо- мешивания частиц протравливающей суспензии в ненты в соотношении, отличном от необходимого. шестигранном барабане определялась по формуле: Однако отклонения в питающих потоках первых двух видов можно сгладить в смесительном барабане, ���������2��� = ������ 2 + ������2 (4) а дозаторы, дающие поток третьего вида, непри- 12���̅���2 годны для непрерывно-действующих шестигранных смесительных барабанов. Подставив выражения (4) в уравнение (2), с учетом формулы (3) получим [1]: Сглаживающая способность шестигранного смесительного барабана, зависящая от продольного ������(������) = ������ ������������������ [− ](������������������−���������������̅���)2 (5)` смешивания, определяется объемом опушенных ������������√������4������������26���̅���+������в2 семян, находящегося в барабане, и характером его 0,37×(2���������2������̅���+1���2���в2���̅���2) движения через барабан. По уравнению (5) можно рассчитать длину бара- 2. Теоретическое исследование бана Lmax, необходимую для сглаживания входных возмущений, поскольку максимальное значение Для описания процесса осевого смешивания семян может быть использована диффузионная мо- концентрации протравливающей суспензии в потоке дель [1], согласно которой изменение концентрации протравливающей суспензии во времени и вдоль оси на расстоянии L от места ввода достигается при τ = ������̅. барабана описывается следующим уравнением: Для случая, когда величина максимального от- ������������ = ������ ������2������ − ������ ������������ (1) клонения концентрации на входе равна ΔСвхmax а на ������������ ������������2 ������������ выходе ΔСвыхmax, получена следующая формула для определения длины барабана, обеспечивающей сглаживание от ΔСвхmax до вых ΔСвыхmax : где С – концентрация протравливающей суспензии; ������ = ������3 [������2���∆���2������������ − ���������2���] (6) τ – продолжительность процесса смешивания; 4������ D – коэффициент продольного перемешивания; 6 x – расстояние вдоль оси барабана от места Как видно из формулы (6), при прочих равных ввода протравливающей суспензии до вывода про- условиях необходимая длина барабана зависит только травленных семян; от значения коэффициента осевого смешивания D, для расчета которого используется следующая w – линейная скорость потока опушенных семян эмпирическая формула [2, 3]: через барабан. ������ = ������������0,9������1,9������0,1������0,25 (7) При допущении о том, что во времени D и w по- стоянны, использовано следующее решение уравне- где K – коэффициент, зависящий от физико- ния (1): механических свойств материала (для опушенных семян с геометрическим размером до 7 мм можно ������(������) = ������ ������������������ [− (������������������−���������������̅���)2 ] (2) взять равным K = 0,2×10–3) ������������������√2������ 2×0,432������2 w – угловая скорость вращения барабана, 1/с; где С(τ) – мгновенная концентрация протравливаю- d –диаметр барабана; щей суспензии, импульсно введенного в шести-  – коэффициент заполнения шестигранного гранный смесительный барабан, при проходе барабана опушенным семенам. опушенных семян через определенное поперечное сечение; 3. Результаты и их обсуждение G – количество мгновенно введенного протрав- Для определения объема материала, участвую- ливающей суспензии; щего на каждом переходе в процессе смешивания, необходимо также установить количество материала, Q – весовой расход опушенных семян через ба- рабан; 34

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. находящегося в барабанном смесителе [4]. В качестве 4. Заключение исходных данных для определения этого параметра необходимо использовать площади, занятые цирку- С учетом того, что по мере удаления от места за- ляционным контуром в области загрузки и области грузки шестигранного смесительного барабана ко- разгрузки барабана. личество протравленного опушенного семени в поперечных сечениях убывает, скорость продвиже- Если закон распределения материала вдоль оси ния опушенных семян в осевом направлении будет барабана имеет линейный характер, то объем мате- возрастать, поскольку должна выполнятся условие риала, находящегося в барабане, можно определить неразрывности потока. Таким образом, имеет место по зависимости: закономерность, связывающая количество протрав- ленного опушенного семени в поперечном сечении V = (Fн + Fк ) L / 2 , (8) шестигранного барабана с его скоростью продвиже- ния в осевом направлении. В нашем случае длина, диа- где: Fн и Fк площади, занятые циркуляционным метр и производительность шестигранного контуром в торцевых сечениях шестигранного сме- смесительного барабана не меняется, поэтому для сительного барабана. интенсификации процесса перемешивания необхо- димо использование дополнительных смесительных приспособлений, устанавливаемых внутри шестигран- ного смесительного барабана. Список литературы: 1. Першин В.Ф., Однолько В.Г., Першина С.В. Переработка сыпучих материалов в машинах барабанного типа. М.: Машиностроение, 2009. – 220 с. 2. Суркова Л.В. Метод расчета непрерывно-действующих барабанных смесителей / Л.В. Суркова, Ю.И. Макаров // Химическое и нефтяное машиностроение. – 1972. – № 11. – С. 14–15. 3. Селиванов, Ю.Т. Исследование влияния осевого движения на процесс непрерывного смешивания сыпучих материалов во вращающемся барабане / Ю.Т. Селиванов, В.Ф. Першин // Известия вузов. Химия и химическая технология. – 2003. – Т. 46, Вып. 7. – С. 42 – 45. 4. Селиванов, Ю.Т. Математическое моделирование и практические рекомендации по проведению процесса смешивания сыпучих материалов / Ю.Т. Селиванов // Тез. докл. VII науч. конф. ТГТУ. – Там- бов, 2002. – С. 119. 35

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.103.10.14370 ОЦЕНКА ЦВЕТОВОГО ОХВАТА ГОФРИРОВАННОЙ КАРТОННОЙ ПРОДУКЦИИ, СОЕДИНЕННОЙ КЛЕЕМ С НОВЫМ СОСТАВОМ Ешбаева Улбосин Жамаловна д-р техн. наук, проф. Наманганского инженерно- технологического института, Республика Узбекистан, г. Наманган, E-mail: [email protected] Нишанов Акбаржон Мухаматджанович ассистент Наманганского инженерно- технологического института, Республика Узбекистан, г. Наманган E-mail: [email protected] Джалилов Анвар Абдугафарович д-р филос. по техн. наукам, доцент, Ташкентского института текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] EVALUATION OF COLOR SPACATION OF CORRUGATED CARDBOARD PRODUCTS BONDED BY ADHESIVE WITH A NEW COMPOSITION Ulbosin Yeshbaeva Doctor of Technical Sciences, Associate Professor of the Namangan engineering-technological institute, Republic of Uzbekistan, Namangan Akbarjon Nishanov Assistant of the Namangan engineering-technological institute, Republic of Uzbekistan, Namangan Anvar Djalilov Assistant Professor of Tashkent Institute of Textile and Light Industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent АННОТАЦИЯ В статье предложен новый клей-консервант для соединения слоев между собой при производстве изделий из гофрированного картона. Изображения отпечатаны флексографским способом печати на поверхности изделий из гофрированного картона соединенных с новым видом клеем. Были проанализированы цветовые координаты и цветовой охват полученных изображений. ABSTRACT The article proposes a new preservative adhesive for connecting layers to each other in the production of corrugated cardboard products. The images are printed by flexographic printing on the surface of corrugated cardboard products, made by bonding with a new adhesive. The color coordinates and color gamut of the obtained images were analyzed. Ключевые слова: гофрированный картон, макулатура, верхний лайнер, флютинг, лайнер. Keywords: corrugated cardboard, waste paper, top liner, fluting, liner. ________________________________________________________________________________________________ __________________________ Библиографическое описание: Ешбаева У.Ж., Джалилов А.А., Нишанов А.М. ОЦЕНКА ЦВЕТОВОГО ОХВАТА ГОФРИРОВАННОЙ КАРТОННОЙ ПРОДУКЦИИ, СОЕДИНЕННОЙ КЛЕЕМ С НОВЫМ СОСТАВОМ // Universum: технические науки: электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14370

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Введение одного процента от содержания крахмала для борьбы с микробиологическими организмами. Для решения Клеи имеют большое значение в производстве проблемы содержания крахмала в клее предлагают упаковочных изделий из гофрированного картона. новые составы, изменяя состав клеевой массы, В процессе соединения слоев друг с другом верхний улучшая свойства клея. лайнер, гофрированный флютинг и основа-лайнер не должны намокать. Поры выбранного материала Экспериментальное исследование должны быть заполнены минимальным количеством влаги (клея). Производство упаковочных изделий В ходе данной научной работы в условиях из гофрокартона, а также склеивание слоев между ООО “Evro Print” (г. Коканд) были использованы собой осуществляется с помощью различных видов новые консерванты для производства упаковочных клея [6]. Наиболее распространенным и наименее изделий из гофрокартона – росса [7] для повышения дорогим химическим веществом, используемым для влагопрочности гофрированного картона и азид обеспечения прочностных свойств гофрированного натрия, который применяется в медицине для сохра- картона, является ассортимент крахмальных клеев. нения биологических органов в течение длительного Однако они содержат питательные вещества для времени. быстрого и масштабного развития микробактериаль- ных и грибковых организмов, и их использование Ниже представлена последовательность трех связано с определенными трудностями. типов клеев: кукурузный крахмал, кукурузный крахмал + росса и кукурузный крахмал + росса + В весенне-летний период рекомендуется периоди- азид натрия, которые предлагаются для про- чески добавлять в клей биоциды в количестве до изводства упаковочных изделий из многослойного гофрированного картона (таблица 1). Таблица 1. Объекты исследования Образцы Состав клея гофрированного картона Образец №1 Упаковочная продукция из гофрированного картона, изготовленная с использованием кукурузного крахмала Образец №2 Упаковочная продукция из гофрированного картона, изготовленная с использованием кукурузного крахмала + клей росса Образец №3 Упаковочная продукция из гофрированного картона, изготовленная с использованием кукурузного крахмала + клей росса + клей из азида натрия Были отпечатаны изображения на поверхности Результаты и обсуждение упаковочных изделий из гофрированного картона, изготовленных соединением с помощью Процесс печати проводили в условиях ООО предложенных новых клеев и изучены печатные “Evro Print” (г. Коканд) с использованием листовой свойства отпечатанных изображений. Основная флексографской печатной машины CangZhou цель состоит из изучения дефектов, связанных с активным впитыванием печатной краски в печатный ZhenXing Packing Machinery Co. Ltd SKYMZ4215. материал, переносом краски или получением Температура в печатном цехе в процессе печати: 21°C; расплывчатого изображения, и анализом качества, относительная влажность: 70%; рабочая скорость связанным с цветовыми координатами и цветовым печатания: 160 м/с. Как было сказано выше, важно охватом изображений. соблюдать заданные технологические параметры печати, что позволяет минимизировать расхождения Гофрокартон выполняет не только функцию в цветовых характеристиках. транспортировки продукции, но и функцию рекламы, предоставляя дополнительную информацию о това- После определения оптических плотностей ре [1]. В основном используются краски на водной цветных изображений, напечатанных на поверхности основе для печати на поверхности изделий из гофри- изделий из гофрированного картона, были определены рованного картона. Эти краски переносят фикси- цветовые координаты XYZ [8] и построен цветовой рованное количество красочного слоя на печатную охват, цветовые поля CIE Lab [5]. По результатам форму с помощью анилоксового валика. Краски на вычислялась площадь с помощью нарисованных водной основе не имеют блеска, обладают хорошей многоугольников. По сравнению с CIE Lab, цветовой стойкостью к истиранию и быстро сохнут. Поэтому модуль XYZ более тесно связан с цветами, воспри- нет необходимости в сушильных устройствах. нимаемыми человеческим глазом, а цветовой модуль Красители фильтруют [2-3]. позволяет проводить более точные измерения цвета. Следовательно, CIE Lab — это абсолютный модуль, а XYZ — относительный. Преимущество модуля CIE Lab в том, что светлота L полностью независима от цвета. 37

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Рисунок 1. Координаты цвета упаковочной продукции из гофрированного картона, соединенной клеями: 1 - кукурузный крахмал, 2 - кукурузных крахмал+рoссa, 3 - кукурузный крaxмaл+рoссa+нaтрий aзид В данной работе рассмотрены современные XYZ черный, голубой, пурпурный, желтый являются стан- и Lab методы оценки цветовых свойств, которые дартной последовательностью печатных красок [8]. определяются цветовыми свойствами многоцветных Цветовые координаты и значения цветового охвата изображений, напечатанных на поверхностях изделий системы печати в исследованных образцах пред- из гофрированного картона. Согласно ISO 12647-2, ставлены на рисунках 1-2. Рисунок 2. Цветовой охват упаковочной продукции из гофрированного картона, соединенной клеями: 1 - кукурузный крахмал, 2 - кукурузных крахмал+рoссa, 3 - кукурузный крaxмaл+рoссa+нaтрий aзид 38

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Заключение зеленого и красного. Мы можем наблюдать насы- щенность цвета и полную яркость красного и желтого Исходя из полученных результатов, из цветовых цветов. координат и графиков цветовой гаммы видно, что краски, нанесенные на поверхность упаковочных Доказана взаимосвязь между параметрами повер- изделий из гофрированного картона, соответствуют хности полиграфического материала, выбранного для всем нормативным требованиям. На основе прове- изготовления упаковочного изделия из гофрокартона, денных исследований установлено, что качество пе- составом краски на водной основе, участвующей в чати на всех образцах является высокой. Площадь формировании цвета, и показателями качества голубого, синего и фиолетового меньше, чем площадь исследуемого клея. Список литературы: 1. Андреева C.Л. Теоретические основы технологии повышения прочности картона из макулатуры полимерами // Химия растительного сырья. - 2011. - №1. -С. 179-181. 2. Ашихмин С.П., Домрачева Л.И., Жданова О.Б., Кондакова Л.В. Экологические аспекты применения азида натрия в качестве консерванта и дезинфектанта почв урбанизированных территорий // Российский паразитологический журнал. – 2010. - № 2, - С. 24-30. 3. Ешбаева У.Ж. Печатно-технические свойства новых видов бумаг, содержащих химические волокна: Дисс. на соис. уч. степ. канд. тех. наук. − - Ташкент. - 2008. −С. 121-125. 4. Ешбаева У.Ж., А.С. Рафиков. Анализ бумаг с различными синтетическими связующими компонентами // Полиграфия. − Москва. - 2012. −№ 8. –С. 52-53. 5. Ешбаева У.Ж., Рафиков А.С. Взаимодействие печатных красок с бумагой, содержащей химические полимеры // Полиграфия. – Москва. - 2015 − №3. –С. 42−43. 6. Пинчукова К.В. и др. Действие модифицирующих добавок в составе крахмальных клеев на качество упаковочных видов картона и гофрокартона // Молодой ученый. - 2017. - № 13 (147). - С. 85-88. 7. Росса: Свойства. [Электронный ресурс]. - Режим доступа: URL:http://rossa.ru.com/svoistva 8. ISO 12647-2: 2004. Graphic technology – Process control for the production of half-tone colour separations, proof and production prints. -2012. – Part 2: Offset lithographic processes. − Germaniya, - P. 19. 39

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.103.10.14445 АНАЛИЗ КОЛИЧЕСТВА ВЫДЕЛЯЕМОГО ТЕПЛА ИЗ ПОВЕРХНОСТИ СУШИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ХЛОПКА Исмоилов Иброхим Давронбек ўғли докторант, Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Парпиев Азимжон Парпиевич д-р техн. наук, проф., Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент Сабиров Илхом Кахрамонович д-р техн. наук., Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент Гатаев Хакимжан Алимжанович ст. предподаватель, Ташкентский институт текстильной и легкой промышленности, Республика Узбекистан, г. Ташкент ANALYSIS OF THE AMOUNT OF HEAT RELEASED FROM THE SURFACE OF COTTON DRYING EQUIPMENT Ibroxim Ismoilov Doctoral candidate Tashkent Institute of Textile and Light Industry Republic of Uzbekistan, Tashkent Azimjon Parpiev DSc, professor Tashkent Institute of Textile and Light Industry Republic of Uzbekistan, Tashkent Ilxom Sabirov DSc, Tashkent Institute of Textile and Light Industry Republic of Uzbekistan, Tashkent Xakimjan Gatayev Senior lecturer Tashkent Institute of Textile and Light Industry Republic of Uzbekistan, Tashkent АННОТАЦИЯ В статье изучено количество выделяемого тепла с поверхности сушильных барабанов и проведены замеры изменения температуры. Определена зависимость выделяемого тепла в атмосферный воздух от внутренней температуры сушильного барабана. Результаты экспериментов показали что, изучение выделяемого тепла во внешнюю среду с поверхности сушильного барабана требует дополнительных экспериментов. __________________________ Библиографическое описание: АНАЛИЗ КОЛИЧЕСТВА ВЫДЕЛЯЕМОГО ТЕПЛА ИЗ ПОВЕРХНОСТИ СУШИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ХЛОПКА // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. Исмоилов И.Д. [и др.]. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14445

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ABSTRACT The article studies the temperatures released from the surface of drying drums and experimentally observes a change in temperature. The dependence of the heat released into the atmospheric air on the internal temperature of the drying drum is determined. The results of the experiments showed that the heat released into the external environment from the surface of the drying drum requires additional experiments. Ключевые cлова: сушильный барабан, хлопок, теплопроводность, сушка, температура, количество тепла, атмосфера, горячий воздух. Keywords: drying drum, cotton, heat transmission, drying, temperature, amount of heat, atmosphere, hot air. ________________________________________________________________________________________________ Введение Г.В. Банников рекомендовал, чтобы температура нагрева поверхности сушильного барабана не пре- В мире по развитию техники и технологии пер- вышала 30-35℃, поэтому его не нужно оборачивать вичной обработки хлопка ведется широко масштаб- теплоудерживающими крышками, а система тепло- ные научно-исследовательские работы. В Узбекистане обмена не учитывалась. При посещении нами ряда в связи поставляемой на мировой рынок готовой хлопкоочистительных предприятий с целью проведе- продукции и высокой конкуренции по этой области ния опытов при определении температур наружной требует увеличения качества сырья и продукции. поверхности сушильного оборудования и систем по- дачи горячего воздуха утверждения Г.В. Банникова В месте с этим требуется разработать менее не подтвердились и показали, что температуры энергоемкие техники и технологии с уменьшением значительно выше, и нами проведены экспери- себестоимости и сохранением качества продукции. менты в этом направлении. Это также требует разработки новых научно-иссле- довательских разработок по выполнению вышеука- В последние годы резкий рост цен на топливо занных задач. В связи с этим ставиться задача привел к значительному увеличению доли затрат на экономного использования энергии в сушильных обо- сушку [4, 5]. рудованиях 2СБ-10 и СБО. На каждом этапе про- изводства важно выявлять и устранять факторы, Методология эксперимента негативно влияющие на качество и количество продукции, поддерживать показатели качества в Эксперимент с помощью лабораторной влагомер- процессе сушки хлопка, минимизировать энерго- ной установки ВХС-М1 Ташкентского института затраты, оптимизировать режимы и показатели текстильной и легкой промышленности кафедры работы, проводить научные исследования и иссле- «Технология первичной обработки натуральных довательские работы. волокон» создана аппаратура для проведения экспе- риментов, изготовлены 4 кассеты в соответствии с Поэтому необходимо проектировать энерго- сушильной плитой ВХС-М1. Лабораторное оборудо- эффективные сушильные барабаны, поддерживать вание. Размер кассеты 250 мм по окружности, 50 мм качество волокна при сушке хлопка, обеспечивать по высоте, нижняя часть покрыта сеткой 10х10 мм. ресурсосберегающими деталями, повышающими эффективность сушки, и минимизировать потребле- Подготовленные специальные кассеты заполня- ние энергии. лись стекловолокном, материалом с низкой тепло- проводностью. Структура текстильных кластеров в нашей рес- публике и включение в их состав хлопкоочиститель- Теплообмен материалов в слоях определяли пу- ных предприятий требуют пересмотра тем размещения кассет друг на друге в установке технологических режимов первичной переработки ВХС-М1, установки температуры 50, 100, 150 и 200°С, хлопка. установки термопар между слоями и определения времени теплопередачи между слоями. слои и изме- В серии исследований на барабанах для сушки нение температуры. хлопка [1-3] установлено, что ускорение процесса может происходить за счет тепла, получаемого кон- Экспериментальные результаты и их анализ тактной поверхностью хлопка на нагретых поверх- ностях барабана, т. е. на лопаты, на стенках Результаты эксперимента представлены на ри- барабана, в зоне сброса. сунках 1, 2, 3, 4. 41

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. 1, 2, 3, 4-х слойный стеклотекстолит, температура на 10 мм выше 5-го стеклотекстолита Рисунок 1. Гистограмма перехода температуры от стекловолокна послойно (500С) Результаты проведенных экспериментов пока- 9,5°С, 3,5°С, 1,2°С, 0,8°С и 0,9°С соответственно зали, что между слоями наблюдается теплообмен. (Рис 1.) При температуре нашего лабораторного оборудова- ния 50°С изменение температуры на поверхности При температуре 100°С изменение температуры слоя наблюдали в течение 100 мин, при толщине на поверхности слоя наблюдали в течение 160 мин. слоя 50 мм температура составляла 35,5°С, при тол- При толщине слоя 50 мм температура составила щине слоев 100 мм, 150 мм, 200 мм, а при подъеме 58,8°С Изменение температуры от 27,10С, 27,10С, слоев на 10 мм исходная температура составляла 26,90С и 27,4°С до 40,4°С, 33,0°С, 27,7°С. и 28,2°С. 26,2°С, 26,2°С, 26,0°С были обнаружены изменения В течение периода времени изменение температуры температуры от 26,0°С и 26,1°С до 29,7°С, 27,4°С, между слоями составляло 31,8°С, 13,3°С, 5,9°С, 26,8°С и 27,0°С. В течение периода времени измене- 0,8°С и 0,8°С соответственно (Рис. 2). ние температуры между слоями варьировалось на 1, 2, 3, 4-х слойный стеклотекстолит, температура на 10 мм выше 5-го стеклотекстолита Рисунок 2. Гистограмма перехода температуры от стекловолокна послойно (100°С) При температуре 150°С изменение теплоты на 25,5°С до 44,70С, 35,6°С, 27,2°С и 27,8°С. В течение поверхности слоя наблюдалось в течение 200 мин. периода времени изменение температуры между При толщине слоя 50мм начальная температура слоями составляло 52,0°С, 19,1°С, 10,1°С, 1,4°С и 25,2°С По прошествии времени температура 77,2°С 2,2°С соответственно (Рис.3). Изменение температуры от 25,6°С, 25,5°С, 25,2°С и 42

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. 1, 2, 3, 4-х слойный стеклотекстолит, температура на 10 мм выше 5-го стеклотекстолита Рисунок 3. Гистограмма перехода температуры стекловаты по слою (150°С) 1, 2, 3, 4-х слойный стеклотекстолит, температура на 10 мм выше 5-го стеклотекстолита Рисунок 4. Гистограмма перехода температуры от стекловидного тела к слою (200°С) При температуре 200°С изменение тепла на по- Из проведенных экспериментов мы видим, что с верхности слоя наблюдали в течение 220 мин. При увеличением температуры, придаваемой процессу толщине слоя 50 мм начальная температура состав- сушки, увеличивается и энергия, выделяемая во ляла 26,1°С. Через некоторое время температура повы- внешнюю среду, и как видно из результатов наших силась до 100,7°С. 26,3°С, 26,0°С, 25,6°С и 27,0°С до исследований, установлено, что материал стекла 54,9°С, 39,6°С, 28,4°С и 28,6°С обнаружены измене- имеет низкую теплопроводность. Этим материалом ния температуры. В течение периода времени изме- можно покрыть внешнюю поверхность сушильных нение температуры между слоями составляло барабанов. 74,60°С, 28,60°С, 13,6°С, 2,8°С и 1,6°С соответ- ственно (Рис. 4). 43

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Список литературы: 1. Parpiyev A., Qayumov A. Influence of the cotton –raw drying regime in drum dryer of the density part of the defects and litter impurities in fiber. International Journal on Advan-ced Rescarch in Science, Engineering and Technology Vol-5, Issue 12, 2018. P. 7534-7542. 2. “7. Регламентированная технологическая переработки хлопка-сырца (ПОХ 70-2017). Узхлопкопром. Таш- кент, 2017, С.36-38. 3. А.Парпиев, Ю. Купалова. Қуритиш барабани юзаси ҳароратини барабан узунлиги бўйича ўзгариши. “Актуальные проблемы внедрения инновационной техники и технологий на предприятиях по производству строительных материалов, химической промышленности и в смежных отраслях” Международной научно- практической конференции. Фергана 2019 й. с. 287-289. 4. Парпиев А., Купалова Ю.И., Усмонқулов А.Қ. Қуритиш барабанида кондуктив усулда иссиқлик алмашув жараёнини тахлили. Механика муаммолари илмий техникавий журнали. №2, 2018. 69-71б. 5. Г.Б. Банников. Исследования сушки хлопка-сырца в сушилках барабанного типа при его первичной обработке. Дисс. канд. техн. наук. Ташкент. 2001 г. 44

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ИССЛЕДОВАНИЯ ПО СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ ПОДГОТОВКИ ПРЯЖИ К КРУЧЕНИЮ Парпиев Хабибулло канд. техн. наук, доц., Наманганский инженерно-технологический институт, Республика Узбекистан, г. Наманган Парпиев Дониёр Хабибуллаевич PhD, ст. преподаватель, Наманганский инженерно-технологический институт, Республика Узбекистан, г. Наманган E-mail: [email protected] Ласточкин Павел Дмитриевич докторант (PhD) Наманганский инженерно-технологический институт, Республика Узбекистан, г. Наманган E-mail: [email protected] RESEARCH ON IMPROVEMENT OF THE TECHNOLOGY OF PREPARATION OF YARN FOR TWISTING Xabibullo Parpiyev Candidate of Technical Sciences, Docent, of Namangan Institute of Engineering and Technology, Republic of Uzbekistan, Namangan Doniyor Parpiyev PhD, Senior teacher, of Namangan Institute of Engineering and Technology, Republic of Uzbekistan, Namangan Pavel Lastochkin Doctoral student of Namangan Institute of Engineering and Technology, Republic of Uzbekistan, Namangan АННОТАЦИЯ В статье проведено исследование по определению недостатков техники и технологий при подготовке пряжи к кручению. Основным недостатком процесса трощения является отсутствие достаточных рекомендаций и разработок по настройке оборудования для производства пряжи с одинаковым натяжением. Из нашего исследования описанного в данной статье мы сделали вывод, что для достижения необходимого качественного результата важно обращать внимание на натяжение пряжи в процессе трощения, и рекомендуется использовать натяжное устройство с нагрузкой 8,5 гр, чтобы сохранить равномерное натяжение отдельных стренг нитей. ABSTRACT The article conducted a study to identify the shortcomings of equipment and technologies in the preparation of yarn for twisting. The main disadvantage of the doubling process is the lack of sufficient recommendations and developments on setting up equipment for the production of yarn with the same tension. From our research described in this article, we concluded that in order to achieve the desired quality result, it is important to pay attention to the tension of the yarn during the doubling process, and it is recommended to use a tensioner with a load of 8.5 g in order to maintain uniform tension on the individual strands of threads. Ключевые слова: пряжа, натяжное устройство, нагрузка, трощение, натяжение, длина, разница, линейная плотность. Keywords: yarn, tensioning device, load, doubling, tension, length, difference, linear density. ________________________________________________________________________________________________ __________________________ Библиографическое описание: Парпиев Х., Парпиев Д.Х., Ласточкин П.Д. ИССЛЕДОВАНИЯ ПО СОВЕР- ШЕНСТВОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ ПОДГОТОВКИ ПРЯЖИ К КРУЧЕНИЮ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14419

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Производство качественной и экспортоориенти- 1) Для ворсовой основы линейной плотности рованной кручёной пряжи является приоритетным Tпр=25×2; направлением в области развития текстильной про- мышленности. Для производства качественной кру- 2) Для основной основы линейной плотности ченой пряжи одним из важнейших факторов Tпр=29,4×2 является натяжение отдельных нитей при их стра- щивании. Контроль натяжения стращиваемых нитей Полученные образцы пряжи прошли испытания на тростильных и тростильно-крутильных машинах по определенным показателям качества на является одной из первостепенных задач в произ- имеющемся на предприятии лабораторном водстве крученых нитей. испытательном оборудовании Uster и Techtechno. Современный этап совершенствования текстиль- Выработанная нами пряжа была необходима нам ного оборудования позволил предприятиям расши- для того, чтобы определить разницу в длине отдель- рить возможности использования тростильных и ных нитей и изучить новое натяжное устройство, тростильно-крутильных машин. Операции на дан- которое контролирует натяжение пряжи в процессе ных машинах выполняются автоматически, это поз- трощения. воляет увеличить производительность машины, улучшить качество продукции и условия производ- В процессе выработки образцов пряжи на тро- ства. В тростильных и тростильно-крутильных ма- стильную машину было установлено новое натяжное шинах большинства фирм натяжное устройство устройство, шайбовый натяжитель, который нагру- устанавливают после стращивания отдельных нитей. жался различными по массе шайбами. В частности, Это приводит к тому, что нити наматываются не с сначала трощеная пряжи была выработа при одинаковым натяжением. Исходи из этого очень ненагруженном состоянии натяжителе, потом с важным вопросом считается обеспечение равномер- нагрузкой 8,5, 14,3 и 20,1 граммов. ности натяжения каждой стращиваемой нити отдельно в процессе трощения. Разница в длине отдельных стращиваемых нитей определялась путем их раскручивания на В ходе исследований на предприятии ООО «Art круткомере марки КУ-500. Кручёную нить длиной Soft Holding» расположенном в городе Наманган, 500 мм устанавив между зажимами круткомера республика Узбекистан, была выработана трощеная полностью раскрутили и разделили на составляю- пряжа на машине марки TW2-D фирмы SSM с щие её отдельные нити. Эти нити были приведены в установленным натяжным устройством предлагаемой параллельное положение, т.е. зажим слева отпу- нами конструкции (рисунок 1). Данной трощеной скался и длина каждой отдельной нити измерялась пряже в последующем придали кручение на машине по мере отклонения индикатора от «нулевого» CompactTwisting фирмы Saurer и получили два вида положения на шкале оборудования. После этого крученой пряжи со структурным направлением отдельные нити в более натянутом положении сре- крутки ZS: зывались с обеих сторон, а затем определяли длину отдельной пряжи, оставшейся в оборудовании. Рисунок 1. Натяжное устройство. 1 - нить, 2 - нитепроводник, 3 - шайбовый натяжитель, 4 – нитероводник, 5- трощеная нить 46

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Разница длины отдельных нитей в структуре длине отдельных нитей в структуре крученной крученной пряжи в образцах была рассчитана в пряжи не должна превышать 2,5%. процентном соотношении исходя из длинны иссле- дуемых отрезков нити равным рассоянию между По результатам этого исследования можно зажимами круткомера 500 мм. По мнению боль- сделать вывод, что для достижения необходимого шинство специалистов и исследователей разница в качественного результата важно обращать внимание на натяжение ниток в процессе трощенния. Рисунок 2. Разница в длине одиночных нитей при изменении весовой нагрузки Сравнивая гистограмму представленную на Вывод рисунке 2, можно сделать выводы, что разница по длине отдельных одиночных нитей остается большой Необходимость процесса трощения пряжи заклю- во всех вариантах кроме варианта с нагрузкой 8,5 гр, чается в том, что при кручении пряжи в следующем из-за того, что пряжа в процессе трощения без процессе натяжение страшиваемых пряж должно нагрузки натяжного устройства не контролируется и быть одинаковым. Основным недостатком техники и свободно проходит натяжное устройство и так же технологий подготовки пряжи к кручению является более высокая нагрузка на натяжном устройтсве отсутствие достаточных рекомендаций и разработок приводит к дополнительной ложной вытяжке, что по настройке оборудования для производства пряжи приводит в разнице в длинне отдельных одиночных с одинаковым натяжением. Из нашего исследования нитей. можно сделать вывод, что для достижения необхо- димого качественного результата важно обращать Кроме того, разница в длине отдельных нитей внимание на натяжение пряжи в процессе трощения, крученой пряжи меньше при нагрузке натяжного и рекомендуется использовать груз 8,5 гр, чтобы устройства весом 8,5 и 14,3 гр во время процесса сохранить равномерное натяжение. В результате скручивания. Это состояние считается хорошим. применения такого груза дает хорошие результаты И наоборот, разница в длине отдельных нитей кру- при соединения одинаковых нитей при скручивании ченной пряжи остается высокой во всех результатах, нитей. Данное положение в свою очередь подтвер- когда на натяжное устройство в процессе трощения ждает правильность исследования в области устране- прикладывается нагрузка 20,1 гр. ния разрыва при скручивания. Список литературы: 1. Parpiev D.Kh., Meliboev U.Kh. (2020). A device for giving the same tension to single threads when they are folded on reed-winding machines. International scientific and practical Internet conference of young scientists and students \"Resource-saving technologies of light, textile and food industries\". Ukraine. 35-39. 2. Parpiev D.X., & Meliboev U.X. (2020). Practical study of the tension of paired yarns in the weaving process. Bu- khMTI Scientific Journal of Science and Technology Development. Buxoro. (5), 195-202. 3. Parpiev, D. Kh., & Meliboev, W. Kh. (2020). Experimental study of the tension of twisted threads in the process of spinning. Scientist of the XXI century , (12-1), 17-25. 4. Parpiyev D., & Meliboyev U. (2020). The effect of the strength of single yarns on the quality of doubling yarns in the process. Scientific and Technical Journal of Namangan institute of engineering and technology. Namangan, 6(3), 228-235. 47

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. СОСТОЯНИЕ ФРИКЦИОННОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ХЛОПКА-СЫРЦА С МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ Садикова Mухаё Муратовна PhD, Бухарский инженерно-технологический институт, Республика Узбекистан, г. Бухара Сабирова Наргиза Нусратовна PhD, Бухарско инженернотехнологический институт, Республика Узбекистан, г. Бухара E-mail: [email protected] THE STATE OF FRICTIONAL INTERACTION OF RAW COTTON WITH METAL SURFACES Мuxayo Sadikovа PhD, Bukhara Institute of Engineering and Technology, Republic of Uzbekistan, Bukhara Nargiza Sabirova PhD, Bukhara Institute of Engineering and Technology, Republic of Uzbekistan, Bukhara АННОТАЦИЯ В статье приведён литературный обзор исследований трения деталей хлопкоуборочных машин и хлопка сырца. Одной из задач авторов является снижение повреждаемости хлопка- сырца при взаимодействии с метал- лическими органами машин и механизмов. В статье приводятся результаты исследований использования нового состава полимеркомпозиционного материала, обработанного ультразвуком, технологическая схема получения данного материала, а также графики зависимости свойств композиционных материалов от режимов ультразву- ковой обработки. ABSTRACT The article provides a literary review of studies of the friction of parts of cotton pickers and raw cotton. One of the tasks of the authors is to reduce the damageability of raw cotton when interacting with the metal organs of machines and mechanisms. The article presents the results of studies on the use of a new composition of a polymer-composite material treated with ultrasound, a technological scheme for obtaining this material, as well as graphs of the dependence of the properties of composite materials on the modes of ultrasonic treatment. Ключевые слова: машина, механизм, деталь, хлопок-сырец, трение, коэффициент, полимерные компо- зиционные материалы, покрытия, влажность, графит, тальк, молибден, ультразвук, наполнитель, стекловолокно, эпоксидный материал. Keywords: machine, mechanism, part, raw cotton, friction, coefficient, polymer composite materials, coatings, mois- ture, graphite, talc, molybdenum, ultrasound, filler, fiberglass, epoxy material. ________________________________________________________________________________________________ Хлопок-сырец был и остается основной культурой металлическими органами машин и механизмов, нашей страны, поэтому для его выращивания, так как в связи с переходом на новые методы пряде- сборки и переработки требуются высокоэффективные ния современная текстильная промышленность технологии. проявляет высокие требования к качеству волокна. Как известно, применение высокоэффективных Так как повреждаемость хлопковых волокон и современных технологий обуславливается высоким семян, в основном, происходит в результате фрик- уровнем механизации и автоматизации, и одной из ционного взаимодействия хлопка-сырца с поверх- важнейших проблем становится снижение повре- ностями основных рабочих органов машин и меха- ждаемости хлопка- сырца при взаимодействии с низмов по его переработке, то одним из основных __________________________ Библиографическое описание: Садикова М.М., Сабирова Н.Н. СОСТОЯНИЕ ФРИКЦИОННОГО ВЗАИМО- ДЕЙСТВИЯ ХЛОПКА-СЫРЦА С МЕТАЛЛИЧЕСКИМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14382

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. факторов определяющих триботехнические свойства Рост коэффициента трения с увеличением влаж- покрытий является природа их контактного взаимо- ности хлопка-сырца автор объясняет усиливающи- действия при трении, чему посвящены многочислен- мися взаимодействием молекул воды с молекулами ные работы [4-126]. контактирующей поверхности. Уменьшение коэф- фициента трения с ростом давления объясняется В теории трения имеются исследования физики повышением плотности хлопка, в результате чего и механики контактного взаимодействия двух тел с образуется более легко сдвигаемая решетка, лежащая учетом многочисленных факторов и свойств материа- на выступах контактирующей поверхности твердого лов. Есть работы, посвященные изучению трения тела. волокнистых веществ с твердыми телами, но в них недостаточны выявлен механизм трения хлопка с Показано, что коэффициент трения зависит от твердыми телами. способа сбора и сорта хлопка-сырца. Так, коэффици- ент трения у хлопка-сырца машинного сбора всегда Трение хлопка и других волокнистых веществ с выше, чем у хлопка ручного сбора. Со снижением различными материалами впервые изучены сорта хлопка для давлений 0,0001-0,0002 МПа наблю- И.В. Крагельским [4], где было исследовано влияние дается тенденция к уменьшению коэффициента трения различных факторов на коэффициент трения хлопка а при больших значениях давление - к его возрастанию. по металлу. При повышении скорости от нуля до не- которой величины наблюдалось повышение коэффи- Скорость скольжения существенно влияет на ко- циента трения, затем, при дальнейшем увеличении эффициент трения хлопка-сырца по исследованным скорости - снижение. Это происходит, как объясняет поверхностям. При возрастании скорости от нуля автор, потому, что при малых скоростях упругие до 2,0-2,5 м/с коэффициент трения увеличивается. свойства волокнистой массы обеспечивают время, Дальнейшее увеличение скорости существенно не необходимое для внедрения ее в сопрягаемую по- влияло на изменение коэффициента трения. В зави- верхность. А при последующем повышении скорости симости от скорости скольжения при больших дав- такое внедрение не обеспечивается. лениях коэффициент трения изменяется меньше, чем при малых давлениях. Влажность хлопка, сорт, Влияние скорости скольжения объясняется, способ сбора и давление не изменяли общего ха- в основном, вязкоупругим характером связи хлопка рактера возрастания силы трения при повышении с металлической поверхностью и соответствующим скорости скольжения, но влияли на значение коэф- этому механизмам взаимодействия в этой системе. фициента трения. В работе [5] автор исследовал механизм взаимо- Влияние скорости скольжения на коэффициент действия единичного волокна с твердым шерохова- трения автор объясняет вязкоупругим характером тым телом. Рассмотрено филаментное волокно с связи хлопка с металлической поверхностью, осно- продольными неровностями вдоль волокна, движу- вываясь на известных теоретических положениях щегося по твердой поверхности с шероховатостью, И.В. Крагельского. описываемой уравнением: Проявлением такого характера связи является У = A(l+cosn������x) (1.1) возрастание коэффициента трения до максимума при повышении скорости от нуля до некоторой вели- где А - амплитуда или высота неровности; чины, затем снижение коэффициента трения с уве- n - частота или шаг неровности личением скорости. В случае движения волокна по шероховатой по- Ф.Х. Ходжаев [9] исследовал трение хлопка- верхности с малым значением «А» и большим «n» сырца по стальной сетке и установил, что коэффи- площадь контакта велика и следует ожидать более циент трения при этом лежит в пределах от 0,8 до 1,2. высокого коэффициента трения. При прочих равных условиях это в два раза выше, чем при скольжении хлопка-сырца по гладкой сталь- В своих работах [6,7] Г.И. Мирошниченко пока- ной поверхности. зано исследованные трение хлопка- сырца со сталью и поверхностью транспортерной ленты, а также с И.И. Новицкий [10] исследовал трение опу- поверхностью дерева, асфальта, бетона и кирпича. шенных хлопковых семян по поверхности различ- В результате исследования установлено, что вид ных материалов. Хлопковые семена имели 10-14% материала контртела, взаимодействующего с хлопком- волокнистого покрова и обладали сходными с сырцом, оказывает существенное влияние на величину хлопком-сырцом физико-механическими свойствами. коэффициента трения. Установлено, что независимо В результате исследований было установлено, что, от рода поверхности трения, влажности хлопка, хотя коэффициент трения для хлопка-сырца и семян сорта и способа его сбора происходит закономерное были различными, но они зависели от аналогичных уменьшение коэффициента трения по мере возрас- параметров. тания нормального давления. Автор также устано- вил, что при трении хлопка по стали и резиновой К числу недостатков этих исследований можно транспортерной ленте коэффициент трения резко отнести то, что они охватили недостаточно широкий возрастает с увеличением влажности перемещаемого диапазон изменений скоростных и нагрузочных ре- материала и снижается с повышенным нормального жимов и не изучали зависимости силы трения давления от 0,005 до 0,025 МПа. При более низком хлопка-сырца от других факторов, например, пара- давлении 0,0001-0,0002 МПа и влажности 8% и 55% метров шероховатости, температуры и т.д. соответственно f=0,71-0,68 и 1,69 - 1,60. 49

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Автор работы [11] показал, что при определении пересекающихся продольных и поперечных волокон, силы натяжения свободной части волокна, соприка- прижатых к шероховатой поверхности силами, опре- сающегося со шпинделем, с увеличением коэффици- деляемыми свойствами массы хлопка. Определены ента трения повышается натяжение свободной части условия, при которых волокнистая масса переме- волокна, то есть возрастает вероятность обрыва щается по поверхности без механического захвата хлопковых волокон при извлечении из коробочки. неровностями. С увеличением шероховатости поверхности растет коэффициент трения. Следовательно, большая ше- Автором показано, что сила взаимодействия роховатость поверхности повреждает волокно и хлопка-сырца с металлическими поверхностями уве- семена хлопчатника. личивается либо за счет микрорезания хлопковых волокон микровыступами, либо за счет увеличения Взаимодействие хлопка-сырца с поверхностью адгезионных взаимодействий с повышением влаж- конструкционных материалов с позиции оптимизации ности хлопка-сырца. По его данным, интенсивное шероховатости поверхностей контртела и снижения микрорезание волокон происходит при радиусе механической повреждаемости хлопковых волокон округления вершин менее,, чем 100 мкм. исследовал академик Р.Г. Махкамов в работе [12], где изучена механика взаимодействия хлопка-сырца Для условий, при которых будет отсутствовать с шероховатой поверхностью рабочих органов захват волокон микровыступами шероховатостей хлопкоочистительных машин. Используется мо- поверхности, автор рекомендует дель волокнистой массы хлопка в виде тонкой сетки где μ1 - коэффициент трения волокна с металлической Однако предложение Р.Г. Махкамова и других поверхностью; о технологический обработке рабочих поверхностей деталей машин с радиусом скругления вершин не- В1 - цепкость, определяемая, в основном, силами ровностей до 110-200 мкм, нанесение металличе- адгезии между волокном и металлической поверхно- ских покрытий из титана и хрома, подача нагретого стью; воздуха и др. представляют определенные техниче- ские сложности в условиях производства в связи с μ2 - коэффициент внутреннего трения волокон; большими габаритными размерами рабочих органов В2 - цепкость волокон, определяемая силами ко- хлопкоочистительных машин. К тому же хром и гезии; титан относятся к дефицитным и дорогостоящим N - нормальная нагрузка; материалам. Rz - высота микронеровности; S - шаг микронеровности Кроме того эти технологические приемы не устра- Предложены оптимальные значения радиуса няют таких недостатков рабочих органов хлопковых округления вершин неровностей (100-200 мкм) и ма- и хлопкоочистительных машин, как возникновение териал (титан и хром) для рабочих поверхностей ос- пожаров от искры при наличии твердых включений новных органов машины, позволяющие снизить силы в хлопке-сырце и соударения с твердыми металличе- трения при их взаимодействии с хлопком-сырцом. скими поверхностями рабочих органов, механическую Р.Г. Махкамов также показал влияние парафинов дробленность семян и т. п. в восковой (кутикулярной) части поверхностного слоя хлопковых волокон, играющих роль граничной Одним из путей оптимизации процесса взаимо- смазки, на их взаимодействие с поверхностями тре- действия хлопка-сырца с металлическими рабочими ния. При этом отмечено, что наиболее эффективное органами машин и механизмов является покрытие смазочное действие проявляется при жестких режимах их поверхности полимерными материалами, облада- (больших значениях давления и скорости скольжения) ющими рядом положительных свойств, как низкая трения, обеспечивающих температуру в контактной шероховатость, эластичность, дешевизна и др. зоне в пределах 60-70°С. Этими же явлениями автор объясняет повышение работоспособности пильчатых Ниже будет рассмотрен процесс фрикционного джинов при жестких режимах их эксплуатационную взаимодействия хлопка и полимерных покрытий. зону для обеспечения благоприятных условий взаимо- действия хлопка-сырца с поверхностями рабочих органов машин. 50

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. Список литературы: 1. Мирощниченко Г.И. Основы проектирования машин первичной обработки хлопка. М.: Машиностроение, 1972, 486 с. 2. Мирошниченко Г .И. Оборудование и технология производства первичной обработки хлопка. Т., Укитувчи, 1980, 323 с. 3. Ямпольский А.Я. Влияние влажности хлопка-сырца на его основные механические характеристики как транспортируемого материала. Автореф. дисс. канд. техн. наук, - Ташкент, 1962. - 26 с. 4. Ходжаев Ф.Х. Исследование процессов механизации приемки и складирования хлопка на заготовительных пунктах и пути их совершенствование. Автореф. дисс. канд. техн. наук. - Ташкент, 1967. - 28 с. 5. Новицкий И.И. Исследование некоторых физико-химических свойств хлопковых семян и изыскание меха- низмов для выполнение работ с ними. Автореф. дисс. канд. техн. наук. - Т., 1968. - 31 с. 6. Ишлинский А.Ю. О захватывающей способности шпинделя. // Сельскохозяйственные машины, 1937. № 12. 7. Махкамов Р.Г. Основы процесса взаимодействия поверхностных твердых тел с волокнистой массой. Таш- кент: ФАН, 1979. - 96 с. 8. Негматов С.С. Основы процессов контактного взаимодействия композиционных полимерных материалов с волокнистой массой. Т.Фан, 1984, 296 с. 9. Маткаримов С.Х. Исследование трения композиционных полимерных покрытий с хлопком-сырцом. Авто- реф. канд. дисс. - Р. на Д. 1978. - 20 с. 51

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. DOI - 10.32743/UniTech.2022.103.10.14397 ОЦЕНКА ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ТКАНЕЙ С ПРИМЕНЕНИЕМ РАЗНОСТРУКТУРНЫХ НИТЕЙ Садуллаева Дилфуза Абдулахадовна ст. преподаватель Бухарский инженерно-технологический институт Республика Узбекистан, г. Бухара E-mail: [email protected] EVALUATION OF WEAR RESISTANCE OF FABRICS USING DIFFERENT STRUCTURE THREADS Dilfuza Sadullaeva Senior Lecturer, Bukhara Engineering and Technology Institute Republic of Uzbekistan, Bukhara АННОТАЦИЯ В данной статье рассмотрены возможности выявления влияния различных изнашивающих факторов на изме- нение параметров надмолекулярной структуры волокон и свойств тканей, определяющих их износоустойчивость. ABSTRACT This article discusses the possibilities of revealing the influence of various wear factors on the change in the parameters of the supramolecular structure of fibers and the properties of tissues that determine their wear resistance. Ключевые слова: ткань, волокно, нить, износостойкость, фактор, механические свойства. Keywords: fabric, fiber, thread, wear resistance, factor, mechanical properties. ________________________________________________________________________________________________ Цель настоящей работы – выяснить возможности факторы приводят к различным изменениям в пока- выявления влияния различных изнашивающих зателях механических свойств самих тканей и пара- факторов (солнечной радиации, повторных стирок и метров надмолекулярной структуры входящих в эти комплексного действия этих факторов) на изменение ткани волокон. После 60 стирок, каждая из которых параметров надмолекулярной структуры волокон и по времени и жесткости условий соответствует свойств тканей, определяющих их износоустойчи- 5-6 бытовым стиркам, снижение разрывной нагрузки вость. Объектом исследования служили сопоставимые изученных тканей по основе находится в пределах по строению и отделке ткани саржевого (соктивого) 2,4–11,3% (это колебание обусловлено влиянием переплетения, содержащие в основе вискозные особенностей структурных изменений тканей разного нити, а по утку хлопко – лавсан (вар.1), лавсановое волокнистого состава), а по утку соответственно (вар.2), ацетатное (вар.3). Для характеристики изме- 8,9–79,1 %. При этом, если ткани, содержащие в утке нений, проходящих в исследуемых тканях под воз- синтетические волокна, практически в одинаковой действием выше перечисленных факторов, были мере разрушаются в направлении основы и утка, применены методы рентгеноструктурного анализа и то ткани, содержащие в утке искусственные нити, ИК – спектроскопии волокон, изъятых из тканей до разрушаются значительно интенсивнее в уточном и после их моделированного изнашивания (в сравне- направлении. Подобная закономерность сохраня- нии с изменениями разрывной нагрузки тканей и их ется при сопоставлении показателей устойчивости устойчивости к истиранию). Измерения проводили тканей к истиранию. В результате длительного воз- на установке УРС-50М с использованием излучения действия на ткани солнечной радиации происходит Сикα (λ = 1,54 Å), фильтрованного никелем [1]. Для весьма различное понижение показателей их раз- выяснения причин изменения степени кристаллич- рывной нагрузки и устойчивости к истиранию. ности под воздействием отмеченных выше факторов Например, если устойчивость к истиранию тканей были изучены ИК – спектры волокон до и после вар.1, 2 и 3 после 225 тыс. УДО (450 ч) снизилась изнашивания. ИК – спектры снимались на спектро- соответственно на 50,9; 69,7 и 58,1% то для тканей фотометре UR – 20 по общепринятой методике. вар. 4, 5, 6 и 7 это снижение соответственно со- Установлено, что используемые нами для моделиро- ставляет 38,2; 56,6; 35,2 и 48,0%. Установлено, что вания изнашивания платьево-костюмных тканой в отличие от воздействия на исследуемые ткани __________________________ Библиографическое описание: Садуллаева Д.А. ОЦЕНКА ИЗНОСОСТОЙКОСТИ ТКАНЕЙ С ПРИМЕНЕ- НИЕМ РАЗНОСТРУКТУРНЫХ НИТЕЙ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14397

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. повторных стирок, под воздействием солнечной При увеличении длительности воздействия отме- радиации, а также солнечной радиации и стирок ченных факторов появляются полосы поглощения в происходит более равномерное разрушение их в на- области 1680–1740 см, связанные с образованием правлении основы и утка. При этом при длительном кислородсодержащих продуктов. При этом изменения воздействии света наибольшее снижение разрывной в ИК – спектрах более значительны при комплексном нагрузки по утку произошло в тканях, содержащих воздействии изнашивающих факторов [6]. нити гофрон [2]. Происходящие в тканях ухудшения механических свойств являются результатом измене- Отмеченные значительные изменения в показа- ний в надмолекулярной структуре волокон. Поэтому телях механических свойств тканей, содержащих в представлялось целесообразным установить взаимо- утке ацетатные и вискозные волокна, вполне согла- связь между ухудшением механических свойств суются с изменениями параметров их надмолеку- тканей в рассматриваемых условиях и параметрами лярной структуры. Так, например, после воздействия надмолекулярной структуры волокон. света и стирок степень кристалличности вискозных волокон повышается с 50 до 73%. При этом степень Приведенные данные показывают, что комп- кристалличности резко повышается после первого лексное воздействие изнашивающих факторов вы- периода, а в дальнейшем несколько уменьшается. зывает более глубокие изменения в надмолекулярной Размеры же кристаллитов вискозных волокон все структуре волокон, чем изолированное воздействие время растут. Это указывает на то, что разрушению факторов. Это подтверждается и данными ИК – подвергаются преимущественно мелкие, деформиро- спектроскопии. Анализ ИК – спектров на примере ванные кристаллиты. Подобные изменения наблю- вискоза показал, что под воздействием солнечной даются и для ацетатных волокон. Проведенные радиации и стирок изменяется интенсивность полос исследования позволяют дать рекомендации в отно- поглощения, лежащих в области 1600–1700 см-1 и шении оптимальных условий использования изуча- относящихся к колебаниям CO–NH – групп капрона. емых тканей, а также их наилучших структур для конкретных условий эксплуатации. Список литературы: 1. Б.А. Бузов Материаловедение швейного производства / Б.А. Бузов, Т.А. Модестова, Н.Д. Алыменкова – М.: Книга по Требованию, 2013. – 424 с. 2. Sadullaeva D.A. (2021). Jewelry art of Bukhara. ACADEMICIA: An International Multidisciplinary Research Jour- nal, 11(5), 161-165. 3. SADULLAYEVA, D., & AKHMADOV, G. (2019). DEVELOPMENT OF\" SMART\" TEXTILES. EURASIAN JOURNAL OF SCIENCE AND TECHNOLOGY, 1(1). 4. Садуллаева Д.А. (2015). Исследование несминаемости при оценке качества полотен. 5. Садуллаева Д.А., & Гулямова Д.Б. Инновационная одежда в проектировании школьной формы. Учёный XXI века, 19. 6. Садуллаева Д.А. (2022). ИЗУЧЕНИЕ ОСОБЕННОСТИ ЛОСКУТНОЙ ТЕХНИКИ «КУРОКДУЗИ». Главный редактор: Ахметов Сайранбек Махсутович, д-р техн. наук; Заместитель главного редактора: Ахмеднабиев Расул Магомедович, канд. техн. наук; Члены редакционной коллегии, 30. 7. Садуллаева Д.А. (2022). Ювелирное искусство Бухары. фундаментальные и прикладные научные исследования в области инклюзивного дизайна и технологий: опыт, практика и перспективы, 25. 8. Sadullayeva D., & Gaybullaeva Z. (2019). Properties of\" smart\" textile. eurasian journal of science and technology, 1(1). 9. Aбдулaхaдовнa С.Д., & Бaктияровнa Г.Д. (2017). Автоматизированное проектирование основ и типовых ба- зовых конструкций одежды. Вопросы науки и образования, (1 (2)), 53-55. 10. Садуллаева Дилфуза Абдулахадовна, and Собитжон Хомитович Хамраев. \"Свойства материалов, учитываю- щиеся при проектировании одежды.\" Молодой ученый 14 (2017): 123-125. 11. Aбдулaхaдовнa С.Д., & Бaктияровнa Г.Д. (2017). Схемы градации лекал и разработка типовых конструкций основных деталей одежды. Вопросы науки и образования, (2 (3)), 47-48. 12. Муминова У.Т., Ташпулатов С.Ш., Черунова И.В., & Шарипова С.И. (2020). Разработка методологии ком- плексного проектирования детской одежды. 13. Sharipova S.I., Muminova U.T., & Tashpulatov S.S. (2018). Peculiarities of the stages of development of clothing for schoolboys. In The latest research in modern science: experience, traditions and innovations (pp. 48-51). 14. Ражабова Г.Ж. (2016). Национальное ремесло-тюбетейки Узбекистана. Молодой ученый, (7), 1086-1089. 15. Турсунова З.Н., Ражабова Г.Ж., & Очилов Ш.Б. (2020). Проектирование многоассортиментных гибких потоков в швейном производстве. In Всероссийская научно-практическая конференция «ДИСК-2020» (pp. 96-102). 16. Турсунова З.Н., & Ражабова Г.Ж. (2020). Золотошвейный костюм-история и современность. In Всероссийская научно-практическая конференция «ДИСК-2020» (pp. 92-96). 53

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. 17. Ражабова Г.Ж., & Самиева Ш.Х. (2015). Золотое ремесло рукодельниц древней Бухары. Молодой ученый, (9), 1495-1498. 18. Тухтаева З.Ш., Хакимова Г.Х., & Курбанова И.И. (2017). Особенности детской одежды и выбор материалов. Молодой ученый, (14), 144-145. 19. Kurbanova I. (2021). Theoretical and experimental studies of the calculation of the time spent on thread and yarn filling on a sewing machines. Chief Editor. 20. Убайдова В.Э. ХАЛЯЛНЫЙ ПРИКУС В УЧЕНИИ НАКШБАНДИ. Международный научно-практический электронный журнал «МОЯ ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ КАРЬЕРА». Выпуск № 35 (том 1)(апрель, 2022). Дата выхода в свет: 30.04. 2022., 79. 21. Туракулова Б.Б. Повышение квалификации персонала на основе интеграции технических подразделений и производственных предприятий // Universum: психология и образование: электрон. научн. журн. 2022. 10(100). URL: https://7universum.com/ru/psy/archive/item/14255 (дата обращения: 29.09.2022). 54

№ 10 (103) октябрь, 2022 г. ТЕНДЕНЦИИ УПАКОВОЧНОЙ ПРОДУКЦИИ НА МИРОВОМ РЫНКЕ Сафаева Дилафруз Рузматовна ст. преподаватель Ташкентского института текстильной и легкой промышленности Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] Тураев Фазлиддин Мухитдинович докторант, Ташкентского института текстильной и легкой промышленности Республика Узбекистан, г. Ташкент E-mail: [email protected] TRENDS OF PACKAGING PRODUCTS IN THE WORLD MARKET Dilafruz Safaeva Senior Lecturer in Tashkent Institute of textile and light industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent Fazliddin Turayev Doctoral student in Tashkent Institute of textile and light industry, Republic of Uzbekistan, Tashkent АННОТАЦИЯ В данной статье рассмотрен современный рынок упаковочной промышленности, проанализированы основ- ные виды упаковки, а также анализированы особенности, области применения и их тенденции на мировом рынке. ABSTRACT This article discusses the modern market of the packaging industry, analyzes the main types of packaging, and also analyzes the features, areas of application and their trends in the world market. Ключевые слова: обёрточная-упаковочная продукция, тенденции, полимеры, упаковки. Keywords: wrapping and packaging products, trends, polymers, packaging. ________________________________________________________________________________________________ Сегодня внешний вид любого продукта в опре- упаковочной продукции на 2,6% при флексопечати, деленной степени связан с упаковочными при цифровой печати на 8%[1,2]. материалами. Это является одним из основных кана- лов коммуникации между производителем и потре- По данным Euromonitor, глобальный объем бителем упаковочной продукции. Разработаны продаж упаковочной продукции в 2018 году превысил определенные стандарты для производства упако- 4,3 триллионов штук, наибольшая их часть— вочной продукцией и с оформлением продукции. полимеры. Сегодня почти 50% всех видов упаковки изготавливаются из полимеров. Наибольшая часть Упаковочная индустрия остаётся единственной полимерных упаковок (53%) являются мягкой упа- промышленностью на мировом рынке, где наблю- ковкой, этот показатель продолжает постоянно дался рост производства (3,3–3,5 % в год). К 2020 году расти (рис. 1) [3]. Вместе с тем, основная часть спроса доля упаковочной продукции в общем объеме поли- приходится на упаковочную продукцию для пищевой графического рынка (468 млрд долларов) составила промышленности. Причиной этого является, легкость 157 млрд долларов, включая упаковочные коробки, открывания, а также обеспечение удобности визу- мягкие упаковки. Ожидается рост производства ального выбора продукта. __________________________ Библиографическое описание: Сафаева Д.Р., Тураев Ф.М. ТЕНДЕНЦИИ УПАКОВОЧНОЙ ПРОДУКЦИИ НА МИРОВОМ РЫНКЕ // Universum: технические науки : электрон. научн. журн. 2022. 10(103). URL: https://7universum.com/ru/tech/archive/item/14422